1、设计总说明书11技术资料111桥面净空净9215（人行道）112设计荷载公路级，人群荷载30KN/M2113计算要求设计流量设计水位确定桥长确定桥面最低标高上部结构内力计算下部结构计算12结构形式上部采用30M装配式预应力混凝土T形梁13主要材料131混凝土主梁、人行道、栏杆及铺装层均采用C40号混凝土。132预应力钢束采用17标准型1521860GB/T52241995钢绞线。133普通钢筋纵向抗拉普通钢筋采用HRB400钢筋，箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋。134锚具按后张法施工工艺制作主梁，采用HVM159型锚具。135基本计算数据材料特性表表11名称项目符号单位数据混凝土强度等级C
2、MPA40弹性模量CEMPA325104轴心抗压标准强度CKFMPA268抗拉标准强度TKFMPA24轴心抗压设计强度CDFMPA184抗拉设计强度TDFMPA165钢绞线抗拉强度标准值PKFMPA1860弹性模量PEMPA195105抗拉强度设计值PDFMPA1260纵向抗拉普通钢筋抗拉强度标准值SKFMPA400弹性模量SEMPA20105抗拉强度设计值SDFMPA330箍筋抗拉强度标准值SKFMPA335弹性模量SEMPA20105抗拉强度设计值SDFMPA28014上部结构说明书141技术标准和技术规范公路桥涵设计通用规范JTGD602004公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JT
3、J02189公路工程技术标准JTJ0188142技术标准标准跨径30M计算跨径2916M主梁全长2996M支点距端顶040M梁高200M设计荷载公路级，人群荷载30KN/M2桥面净空净9215143设计要求A为减轻主梁的安装重量，增强桥梁的整体性，在预制T梁上设40CM的湿接缝B设计构件尺寸按规范图C对内梁各截面进行验算上部结构设计41横截面布置411主梁间距与主梁片数如图41主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济，同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可条件下应适当加宽T梁翼板。因该桥采用30M预应力混凝土简支T形梁桥,主梁间距均为220,T梁的上翼缘宽度为180,保留40的
4、湿接缝,考虑人行道适当挑出,故净9215M人行道的桥宽采用五片主梁如图41所示。00100100150015现浇混凝土C40混凝土397厘米20号水泥砂浆2厘米垫砂浆泄水管轴线上部结构一般构造图724724251504504501502575110220220220220110757沥青混凝土4厘米图41412主梁跨中截面主要尺寸拟定A主梁高度预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/141/25之间,高跨比约在1/181/19之间。当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高可节省预应力钢束用量，同时梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。随跨径增大而取较
5、小值,随梁数减少而取较大值。本设计取用主梁高度为200。B主梁截面细部尺寸T梁翼板的厚度取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求,还应考虑是否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。本设计预制T梁的翼板厚度取用20,翼板根部加厚到26,以抵抗翼缘根部较大的弯矩。在预应力混凝土梁中腹板内因主拉应力甚小,腹板厚度一般由布置制孔管的构造决定,同时从腹板本身的稳定条件出发,腹板厚度不宜小于其高度的1/15。因此T梁腹板厚度均取20。马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的,设计实践表明,马蹄面积占截面总面积的1020为合适。初拟马蹄宽度54,高度29。马蹄与腹板交接处做成45度斜坡的折线钝角，以减小局部应力。按
6、照以上拟定的外形尺寸,就可绘出预制梁跨中截面图如图42所示支点跨中1801919R52015129344620200541717180R52915120342954191954图42413横截面沿跨长的变化本设计主梁采用等高度形式，横截面的T梁翼板厚度沿跨长不变，马蹄部分和腹板为配合钢束弯起而从第一道内横隔梁开始向支点逐渐抬高。尺寸如图43所示。414计算截面几何特性见表41，图示4419（上）2916/240109221819（上）17（下）17（外）18（内）20（内）19（外）1712948648648640652002996/2内梁半立面17（下）19（上）17（下）图43218191
7、91961717175490110219R517296202054200202915120180内梁外梁图44跨中截面几何特性计算表41分块名称IA2CMIYCMIIIYAS3CMII4CMISIYYDCM2IIXDAI4CMXIIII4CM内梁翼板360010360001200066421588181915893819三角承托2762260725525442817384818344腹板30209552884105738252190810994206837672下三角2891653477724640888822830002287640马蹄1566185529049310975110908186
8、3296718742718875144580193I外梁36001036000120006543154119061542390643822963687653431250387125126330209552884105738252200712164716954723289165347772464089872334142233878215661855290493109751110071897272419082475891367231145051149I注内梁截面形心至上缘距离CMASYIIS42768751668747外梁截面形心至上缘距离CMASYIIS43758913672311415检验截面
9、效率指标（希望在045055之间）内梁上核心距CMYAIKXIS224158123875144580193下核心距CMYAIKSIX6666截面效率指标50540HKKXS外梁上核心距CMYAIKXIS584057124891345051149下核心距0167SIXYAIK截面效率指标505370HKKXS表明以上初拟的主梁跨中截面尺寸是合理的。416横隔梁的设置在荷载作用处的主梁弯矩横向分布,当该处有内横隔梁时它比较均匀,否则直接在荷载作用下的主梁弯矩很大。为减小对主梁设计起主要控制作用的跨中弯矩，在跨中设置一道中横隔梁；当跨度较大时，四分点处也宜设置内横隔梁。本设计在两支座中心线间每隔48
10、6M设置一道横隔梁。横隔梁采用开洞形式，尺寸见图42。42主梁内力计算根据上述梁跨结构纵、横截面的布置，并通过活载作用下的梁桥荷载横向分布计算，可分别求得各主梁控制截面（取跨中、四分点、变化点和支点截面）的恒载和最大活载内力，然后再进行主梁内力组合。421恒载内力计算1恒载集度（1）预制梁自重内梁A跨中截面计算，主梁的恒载集度G8212587510KN/MB由于马蹄抬高所增加重量折算成恒载集度21409629/25170864290600224GKN/MC由于腹板加厚所增加的重量折算成恒载集度24029629/2522864408751034941）（）（G主梁端截面13494M2D横隔板隔梁
11、体积3650206046021702590910710990511185022KN/M端横隔梁体积27502060290259091071082051118502KN/M97019629/2522750536504）（）（）（GKN/M所以，预制梁恒载集度（内梁）1G21802142141972606KN/M外梁G71222590830KN/M2G0214KN/M3G2240KN/MG00398KN/M所以，预制梁恒载集度（外梁）1G2271021422400398252KN/M（2）二期恒载内梁现浇T梁翼板恒载集度G020042520KN/M外梁现浇T梁翼板恒载集度G020022510KN/
12、M另外，一侧栏杆和人行道186KN/M桥面铺装层4CM沥青混凝土6482409040KN/M97CMC40混凝土72132509097003021KN/M若两侧栏杆，人行道和桥面铺装均平摊给5片主梁，则31167213648861251GKN/M所以二期恒载集度内梁2G2063118311KN/M外梁2G1063117311KN/M2恒载内力如图45所示,设X为计算截面离左支座的距离，并令AX/L,则主梁弯矩和剪力的计算公式分别为MD112G/2QD12LG/2恒载内力见表42剪力影响线弯矩影响线恒载内力计算图图45恒载内力计算表表42计算数据内力L2916ML2850306M2项目GMD11
13、2G/2KNMQD12LG/2KN跨中四分点变化点H/2处四分点变化点H/2处支点A0502501670034025016700340内梁G1KN/M260627698207851528935451899253135293799G2KN/M8311885566454888113360780911281215外梁G1KN/M25226785200991478534281837244734243674G2KN/M997792584742999975347119961069422活载内力计算（修正刚性梁法）1冲击系数和车道折减系数冲击系数结构基频CCMEILF212（41）注L结构计算跨径（M）E结
14、构材料的弹性模量N/M2IC结构跨中截面的截面惯矩M4MC结构跨中处的单位长度质量KG/MG结构跨中处每延米结构重力N/MG重力加速度M/S2753819/104341044580193101025316292386421FHZ因为HZFHZ1451所以22001570753176700157017670NNLFL车道折减系数双车道不考虑汽车荷载折减，即车道折减系数102计算主梁的荷载横向分布系数（1）跨中的荷载横向分布系数MC本桥跨内设有七道横隔梁，具有可靠的横向联结，且承重结构的长宽比为L/B2916/（5220）2652所以可按修正刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数MCA计算主
15、梁的抗扭惯矩IT对于T形梁截面，抗扭惯矩可近似按下式计算TI31IIMIITBC（42）式中BI和TI相应为单个矩形截面的宽度和厚度；CI矩形截面抗扭刚度系数；M梁截面划分成单个矩形截面的个数。对跨中截面，IT计算图示如图（46），IT计算见表（43）6191921812321414113751805420200IT计算图示图46B计算抗扭修正系数主梁的间距相同，同时将主梁近似看成等截面，则211BLEIGIT（43）IT计算表表43分块名称CMBICMTIIIBTIC104331MTBCIIIMIIT（内梁翼缘板220214011903085418腹板14112001420303418马蹄5
16、43750694019058961549361式中G材料的剪切摸量，G0425EL材料的计算跨径，L2916MIT主梁抗扭惯矩，IT001549361M4I截面惯性矩，I内28507373CM4则221128507373001549361016294250042111EE0855C按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖标值IJN1512IIJIAAA（44）式中N5512IIA44222222484M2计算所得IJ值列表44中IJ值列表表44梁号AIMI1I51440542014222203710029300202D计算荷载横向分布系数1，2，3号梁的横向影响线和最不利布载，见下图01602302
17、80350371020202020202023号梁02900220汽车180061040054205140人群027037013180130220150102202号梁1号梁0029150220100142跨中的横向分布系数MC计算图式图47对于1号梁汽车荷载MCQI12121051037027013064人群荷载MCR061对于2号梁汽车荷载MCQI22121016023028035051人群荷载MCR040对于3号梁汽车荷载MCQI321210202020204人群荷载MCR02（2）支点的荷载横向分布系数M0按杠杆原理法绘制荷载横向影响线并进行布载，1、2、3号梁的横向影响线和最不利不载
18、图示如图481801018090022010018018041139150人群18018040100824013022010180041130汽车15010汽车220220汽车支点的横向分布系数M0计算图示图48对于1号梁汽车荷载M0QI12121（0820）041人群荷载M0R139对于2号梁汽车荷载M0QI2212101810041080人群荷载M0R0对于3号梁汽车荷载M0QI3212101810041080人群荷载M0R0（3）横向分布系数汇总活载横向分布系数汇总表表45荷载类别梁号MCM01号梁2号梁3号梁1号梁2号梁3号梁汽车064051040041080080人群06104002
19、139002计算活载内力有多道内横个梁的情况，MC从第一道内横隔梁向M0直线性过渡,当求简支梁跨中最大弯距时,鉴于横向分布系数沿跨内部分的变化不大,为了简化起见,通常均可按不变化的MC计算。计算跨中截面最大弯矩和最大剪力计算图示如图49计算荷载公路级其中集中力PK277075207KN在计算剪力时PK20712248KN均布荷载QK1050757875KN/M人群荷载QR301545KN/M计算公式为11YMPMQMCKCKKQCRKQMQM2（45）11YMPMQQCKCKKQCRKQQQ2（46）车辆冲击系数车道折减系数M主要荷载横向分布系数PK车辆荷载的轴重影响线面积Y影响线竖标。A对于
20、集中力、均布荷载内力计算见表46跨中截面内力计算表表46梁号1号梁2号梁3号梁荷载类别集中力均布荷载集中力均布荷载集中力均布荷载1122122122122122122最大弯矩PI207787520778752077875YI729729729I106291062910629MI064051040MMAX1832MMAX1460MMAX1145续表46梁号1号梁2号梁3号梁荷载类别集中力均布荷载集中力均布荷载集中力均布荷载1122122122122122122最大剪力PI248787524878752487875YI083083083I101010MI064051040QMAX222QMAX17
21、7QMAX1390803号梁MC0400800512号梁MC1号梁MC064041QK7875729PK207剪力影响线弯矩影响线QK787505PK248L2916M跨中截面计算图示图49KNQKNMMMQQMQMBCRKQCRKQ1064536105429229106610541MAXMAX22号梁、人群最大剪力及弯矩KNQKNMM864534005419129106400542MAXMAX号梁KNQKNMM3645340054962910620543MAXMAX号梁四分点截面的最大弯矩和最大剪力计算图示如图410L2916MPK248075QK7875弯矩影响线剪力影响线PK207547
22、QK7875四分点截面计算图示图410A对于集中力、均布荷载内力计算见表47四分点截面内力计算表表47梁号1号梁2号梁3号梁荷载类别集中力均布荷载集中力均布荷载集中力均布荷载1122122122122122122最大弯矩IP207787520778752077875IY547547547I797579757975IM064051040MMAX1374MMAX1095MMAX859续表47KNQKNMMQMMBC2328610542197579610541MAXMAXMAX号梁、人群最大剪力及弯矩KNQKNMM1928510541447579400542MAXMAX号梁梁号1号梁2号梁3号梁荷载
23、类别集中力均布荷载集中力均布荷载集中力均布荷载1122122122122122122最大剪力IP248787524878752487875IY075075075I828282IM064051040QMAX196QMAX156QMAX196KNQKNMM728205467757920543MAXMAX号梁变化点截面的最大弯矩和最大剪力计算图示如图411L2916MPK248083QK7875弯矩影响线剪力影响线PK207405QK7875变化点截面计算图示图411A对于集中力、均布荷载内力计算见表48变化点截面内力计算表表48梁号1号梁2号梁3号梁荷载类别集中力均布荷载集中力均布荷载集中力均布荷
24、载1122122122122122122最大弯矩IP207787520778752077875IY405405405I595959IM064051040MMAX1017MMAX811MMAX636最大IP248787524878752487875剪力IY083083083I101010IM064051040QMAX222QMAX177QMAX139KNQKNMMB27106105416259610541MAXMAX号梁、人群最大剪力及弯矩KNQKNMM181040541065940542MAXMAX号梁KNQKNMM9102054535920543MAXMAX号梁支点截面的最大剪力计算图示如图
25、412102号梁剪力影响线QK78750510801号梁0640413号梁080PK248486PK248PK248L2916M040支点截面计算图示图412A对于集中力、均布荷载内力计算见表49KNQQYMMQMQBRCC485494086461039121581454610186421MAX0MAX号梁人群最大剪力人（47）KNQ261040542MAX号梁KNQ13581420543MAX号梁支点截面最大剪力计算表表49梁号1号梁2号梁3号梁荷载类别集中力均布荷载集中力均布荷载集中力均布荷载1122122122122122122最大剪力IP248787524878752487875IY0
26、831010I145814581458IM064051040QMAX250QMAX313QMAX306423主梁内力组合先汇总前面计算所得的内力值，根据集中力和均布荷载，进行内力组合计算，从而求得控制设计的计算内力。计算结果见表410，表411，表412。基本组合MD12恒14MQ1K112人（48）短期组合MS恒07MQ1K/（1）人（49）长期组合ML恒04MQ1K/（1）人（410）1号梁内力组合表表410序荷载类别跨中截面四分点截面变化点截面支点截面号MMAXKNMQMAXKNMMAXKNMQMAXKNMMAXKNMQMAXKNQMAXKN第一期恒载267902010184147824
27、4367第二期恒载77905855343071106总荷载3457025942371908315474人群29210219231622748MQ1K183211913741961017222250续表4102号梁内力组合表表411序号荷载类别跨中截面四分点截面变化点截面支点截面MMAXKNMQMAXKNMMAXKNMQMAXKNMMAXKNMQMAXKNQMAXKN第一期恒载2770020791901529253380第二期恒载88606656148880121总荷载3655027432512018334501人群1918144191061826MQ1K14609510951568111773
28、13MD12恒14MQ1K112人6750142498554036766691068MS恒07MQ1K/（1）人48007836013722654470701ML恒04MQ1K/（1）人437243328131024164005963号梁内力组合表表412序号荷载类别跨中截面四分点截面变化点截面支点截面MMAXKNMQMAXKNMMAXKNMQMAXKNMMAXKNMQMAXKNQMAXKN序号荷载类别跨中截面四分点截面变化点截面支点截面MMAXKNMQMAXKNMMAXKNMQMAXKNMMAXKNMQMAXKNQMAXKNMD12恒14MQ1K112人7040178528258538967
29、20973MS恒07MQ1K/（1）人48007836013722654469665ML恒04MQ1K/（1）人41744331323102306399575第一期恒载2770020791901529253380第二期恒载88606656148880121总荷载3655027432512018334501人群96367753913MQ1K114575859122636139306MD12恒14MQ1K112人6069108456947933716051044MS恒07MQ1K/（1）人44094633033282436423690ML恒04MQ1K/（1）人407026305129422483
30、8360743预应力钢束的估算431主梁尺寸及截面几何特性（小毛截面）主梁各部分截面尺寸如图413，跨中毛截面几何特性见表41317549011062020172946图413跨中毛截面几何特性表413分块名称IA2CMIYCMIIIYAS3CMII4CMISIYYDCM2IIXDAI4CMXIIII4CM翼板360010360001200066421588181915893819三角承托2762260725525442817384818344腹板30209552884105738252190810994206837672下三角289165347772464088882283000228764
31、0马蹄15661855290493109751109081863296718742718875144580193I注CMASYIIS42768751668747CMYX6141483225432估算钢束面积根据“公预规”规定，预应力梁应满足使用阶段的应力要求和承载能力极限状态的强度要求。以下就跨中截面在各种荷载组合下，分别按照上述要求对主梁所需的钢丝束数进行估算，并且按这些估算的钢丝束确定主梁的配筋。1按跨中截面抗裂要求估算钢束数。为满足抗裂要求，所需要的有效预加力为根据1850/WEAWMNPSPE（411）式中SM荷载短期效应弯矩组合设计值，取SM4800KNM；3360740875144
32、580193CMYIWXEP预应力钢筋重心至截面重心的距离EPYXAP假设AP14CM，EP123581410958CM所以1036074081095875100185010360740/104800336PEN拟用215J钢绞线，面积为2139MMAY，其抗拉强度标准值MPAFPK1860。张拉控制应力取MPAFPKCON13951860750750预应力损失按张拉控制应力的20计算。所需钢绞线根数为1424139139520153744666PSCONPEPANN根（412）2按承载能力估算PDDPHFMA0（413）式中R0混凝土强度安全系数，取R010，MD计算弯矩。采用跨中弯矩值，M
33、D7040KNMH梁高H200，设计经验系数，取076，FPD预应力钢筋的抗拉设计强度，FPD1260MPA代入上式得12602760704001PA3676MM22613936761PPPAAN根3按施工和使用阶段应力要求估算1按短暂状况700CKXPPXGKPTCCFYIENYIMAN（414）862915008000235811044580193096113951398023581104458019327700008751013951398088PPPTCCNNN700TKSPSGKSPPTCTFYANYIMYIEN（415）根453104280700764208751013951398
34、076420445801930277000076420445801930095811395139806PPPTCTNNN错误未指定书签。（2）按持久状况估算上缘CKSPSKPFYIENYIMAN50（416）01082650764204458019300961764204458019304372000875106PPPNNN下缘0XPPXKYIENANYIM（417）根951502358144580193009617642087510235814458019304372000PPPNNN综上，采用27根215J钢绞线，分3束布置。HVM159型锚具供给的预应力筋截面积AP271393753MM
35、2433钢束布置1跨中截面钢束的布置，如图414所示对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束群重心的偏心距大些。本设计采用直径80金属波纹成孔，预留管道直径87MM。根据“公预规”规定，构造要求预留孔道间静距40MM梁底静距50MM梁侧静距35MM。图中布置均满足要求。所以CMAY143221102跨中截面钢束布置图图4142锚固面钢束布置为了方便张拉操作将所有钢束都锚固在梁端。对于锚固端截面，钢束布置通常考虑下述两个方面一是预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压；二是考虑锚头布置的可能性，以满足张拉操作方便等要求。按照上述锚头布置的“均匀”、“分散”等原则
36、，锚固端截面所布置的钢束如图414所示。钢束群重心至梁底距离为CMAY7116317012060为验核上述布置的钢束群中心位置，需计算锚固端截面几何特性，计算见表414锚固端截面几何特性表414分块面积AIYISIIIDIIXI翼板360010360001200001077134184511541857115三角承托1745538283489581315973431598099腹板972011010692002624400078135933382683733813494110902870292552YSAISICM18782134941109028YX20082187117713故计算得KSA
37、IYSI21644187821349470292552KXAIYXI382637131171349470292552YAY（YXKX）1167（11771363382）62235说明钢束群重心处于截面的核心范围内。434其它截面钢束布置及倾角计算1钢束弯起形状及弯起角确定钢束起弯角时，既要照顾到因其弯起所产生的竖向预剪力有足够的数量，又要考虑到由其增大而导致摩擦预应力损失不宜过大。为简化计算和施工，所有钢束布置的线形均选用两端为圆弧线中间再加一段直线，并且整根钢束都布置在同一个竖直面内。采用圆弧曲线弯起弯起角1，2号束采用120；3号束采用602钢束计算A计算钢束起弯点至跨中的距离锚固点到支座
38、中线的水平距离见图415图415CMTGAX121131270281CMTGAX749231220282CMTGAX69421660283如图415示出钢束计算图示，钢束起弯点至跨中的距离X2列表计算，见表415钢束起弯点至跨中的距离X2列表表415钢束号钢束弯起高度C（）COSSINRC/（1COS）RSINX2L/2AXIRSINN114812097820207967727114081362995N2110120978202079503377104658435169N35060994501045912724954065256373钢束弯起点及半径计算由RCRCOS0得，R0COS1C（41
39、8）钢束弯起点K的位置LWRSIN0各截面钢束位置及其倾角计算由钢束弯起布置图416可求得计算点I离梁底距离AIACI图416式中AI钢束弯起前其重心至梁底的距离；CI计算截面之钢束位置的升高值，CIR1COSIR钢束曲线半径；I计算截面I钢束的弯起角（既倾角）；IRLI1SINIL计算截面I至弯起点K的水平距离。各钢束起弯点及其半径计算,见表416各钢束弯起点及其半径计算表表416钢束号升高值CCM0（度）COS0R0COS1CCMSIN0LWRSIN0支点至锚固点的距离DCM起弯点K至跨中线水平距离XKCMXKL/2DLWN115641209781677271202079114081131
40、262995N252112097815033772020791104662375435169N336160994591272440104539540621695256374各截面钢束位置（AI）及其倾角（I）计算，见表417各截面钢束位置（AI）及其倾角（I）计算表表417计算截钢束编KIIXXL（CM）IRCMRLIISIN1度ISINICOSIICOSRC1CMACMIICAACM面号跨中截面XI01IL为负植钢束尚未弯起001022（同左）210310平均倾角001钢束截面重心144L截面XI729CM1666067727564340098309951331862255186229385
41、033833464005840998385571018557320349127212767002230999818251011825平均倾角341670054109977钢束截面重心285变化点截面XI972CM190906772777133013420990961279228327925368503386122001066099432870710387073446491272280310048909988109211020921平均倾角554330095109947钢束截面重心476支点截面XI1458CM1135506772711541002001097981369312215893129
42、8285033811259201952098089688010106883892491272561070097809952437281053728平均倾角946670162609862钢束截面重心10655钢束长度计算一根钢束的长度为曲线长度、直线长度与两端张拉的工作长度（270）之和，其中钢束的曲线长度可按圆弧半径与弯起角度进行计算。通过每根钢束长度计算，就可得出一片主梁和一孔桥所需钢束的总长度，以利备料和施工。计算结果见表418所示钢束长度计算表表418钢束号R（）钢束弯起角度曲线长度SR/180直线长度X2（）钢束有效长度2（SX2）钢束预留长度（）钢束长度（）N167727112141
43、8476299296294140310294N2533771210542743517297888140311888N391272469558052564296288140310288AI9324696每孔桥（四片梁）的钢束（9J152）计算长度为93246965466235CM44计算主梁截面几何特性及钢束重心位置校核表441主梁截面几何特性截面几何特性的计算需根据不同的受力阶段分别计算。各阶段主梁截面见图417。主梁从施工到运营经历了二个阶段1主梁混凝土浇筑，预应力筋束张拉阶段1混凝土浇注并达到设计强度后，进行预应力筋束的张拉，但此时管道尚未灌浆，因此，其截面几何性质为计入了钢绞线束的换算截
44、面，但应扣除预应力筋预留管道的影响。该阶段顶板的宽度为180MM。2二期恒载及活载作用（阶段2）该阶段主梁截面全部参与工作，顶板的宽度为220MM，截面几何性质为计入了普通钢筋和预应力钢筋的换算截面性质。支点1754901106202017294619四分点四分点跨中194629172020611090541719175420062090110219R51729620201109019R554200图417毛截面几何特性计算表表419截面位置分块名称IA2CMIYCMIIIYAS3CMII4CMISIYYDCM2IIXDAI4CM跨中截面小毛毛截面87517642668746744580193
45、22845491扣除管道面积17834186331712011186223150885726635575XIMIII42394176大毛毛截面8751764266874674458019333598208混凝土接缝8001080002666763073182260钢束换算面积1876518634903011293239293397387711650XIMIII50280261四分点截面小毛毛截面8751764266874674458019319834307扣除管道面积178341715305853097061680078857266381614XIMIII42934422大毛毛截面875176
46、42668746744580193362114677混凝土接缝800108000266676283155072钢束换算面积18765171532181980987182802897387708929XIMIII5097777变化点截面小毛毛截面8751764266874674458019315824342扣除管道面积17834152427179077561072814857266641568XIMIII43531721大毛毛截面87517642668746744580193399139317混凝土接缝8001080002666762433118004钢束换算面积1876515242859807
47、997120005997387705345XIMIII49064240支点截小毛毛截面134948219110907253272984015304扣除管道面积178349351667501146234221331571092397XIMIII53249866面大毛毛截面134948219110907253272984384198977混凝土接缝8001080002666768353737378钢束换算面积18765935175450151543070144821134617XIMIII57279076注跨中大毛截面SY7307CM；XY12693CM，小毛截面SY7414CM；XY12586CM四分点大毛截面SY728CM；XY1272CM，小毛截面SY7444CM；XY12556CM变化点大毛截面SY7243CM；XY12757CM，小毛SY7484CM；XY12516CM支点大毛截面SY7835CM；XY12165CM，小毛截面SY8204CM；XY11796CM注预留管道面积22178348743CMAN钢束换算面积26518739193161
