1、引 言 我国生物化工行业经过长期发展，已有一定的基础.特别是改革开放以后，生物化工的 发展进入了一个崭新的阶段。目前生物化工产品已涉及食品、医药、保健、饲料和有机酸等 几个方面。但是，随着生物化工的发展，其环境污染问题也日趋严重，已经成为我国的环境 污染大户。在生物化工的各个行业中，由于淀粉、啤酒、酒精、味精、柠檬酸、抗生素的产 值较大，环境污染严重，尤其引起人们重视。 食品工业是以粮食和农副产品为主要原料的加工工业。这类行业用水量大，废水排放量 也大，尤其以淀粉工业废水的排放量占首位。我国淀粉行业有 600 多家企业。在国内，每生 产 1m3淀粉就要产生 1020m 3废水，有的甚至更多。废
2、水中主要含有淀粉、糖类、蛋白质、 废酸和废碱等污染物，随生产工艺的不同，废水中的 COD 浓度在 200020000mg/l 之间。 这些淀粉废水若不经过处理直接排放，其水中所含有的有机物，进入水体后迅速消耗水中的 溶解氧，造成水体缺氧而影响鱼类和其他水生动物的生存，同时废水中悬浮物易在厌氧条件 下分解产生臭气，恶化水质。 某味精厂以玉米为原料生产淀粉，然后以淀粉为原料生产味精，生产过程中排放大量淀 粉废水，影响周围环境，为适应当地环保工作的需要和工业项目应同时设计、同时施工、同 时投入使用的三同时原则，也使出水水质达到国家污水综合排放二级标准，故投资兴建此配 套污水处理设施。 根据某味精厂排
3、放的废水特点及提供的占地面积，本设计方案通过 UASB序批式活性 污泥处理工艺和 UASB生物接触氧化处理工艺的对比,选择一套高效，稳定和经济技术合理 的处理工艺，保证废水达到国家污水综合排放二级标准，同时使投资、占地面积、运行管理 度达到最佳设置。根据毕业设计的要求，本人承担了该项目工艺等部分的初步设计任务。敬 请各位老师审查指教！ 目录 第一章 概 述 .4 1.1 设计背景 4 1.2 水质水量和处理要求 5 1.3 工程设计依据及规范 5 1.4 设计范围 5 1.5 设计原则 5 1.6 基本资料 6 第二章 淀粉废水的来源和特点 .7 第三章 工艺方案分析 .9 3.1 废水水质分
4、析 .9 3.2 工艺方案选择 .9 第四章 气浮-UASB-SBR 工艺设计 .10 4.1 工艺流程框图 11 4.2 流程说明 11 4.3 主要处理设备和构筑物的设计参数 12 4.4 方案特点 .33 4.5 投资估算 33 4.6 工程效益分析 35 第五章 气浮-UASB-接触氧化法 .36 5.1 工艺流程框图 36 5.2 流程说明 37 5.3 主要处理设备和构筑物的设计参数 37 5.4 方案特点 41 5.5 投资估算 41 5.6 工程效益分析 43 第六章 技术经济比较 .44 6.1 技术比较 44 6.2 经济比较 46 6.3 比较结果 46 6.4 方案确定
5、 46 第七章 总图布置 .47 7.1 平面布置 47 7.2 高程布置 48 7.3 运输 48 结 论 .49 致 谢 50 参 考 文 献 51 第一章 概 述 1.1 设计背景 某味精厂是该省规模最大的味精厂，该厂位于某市郊区，以玉米为原料生产味精，味 精产量为 4 万 t/a，每生产 1t 味精消耗玉米 2.7t，玉米制淀粉过程中产生大量的淀粉废水， 每消耗 1t 玉米排出淀粉废水 5t，该厂每天排放的淀粉废水为 1520t, 废水直接排放，影响 周围环境，为适应当地环保工作的需要和建设项目三同时规定，也使出水水质达到污水 综合排放标准(GB89781996)二级排放标准，投资兴建
6、此配套污水处理设施。 1.2 水质水量和处理要求 该淀粉废水排放量为 1520m3/d，废水处理工程的设计规模 1600m3/d，处理后水质要求 达到污水综合排放标准 （GB89781996）二级排放标准，进水水质和排放标准见表 1。 表 1-1 进水水质和排放标准 项 目 PH 值 SS/(mg/L) CODCr(mg/L) BOD5(mg/L) 进水水质 46 7000 15000 9000 排放标准 69 150 150 30 1.3 工程设计依据及规范 1、可行性研究报告的批准文件和工程建设单位的设计委托书； 2、厂家提供的有关设计文件和基础数据； 3、本工程执行污水综合排放标准 （G
7、B89781996）二级排放标准； 4、 市外排放设计规范1997 年修订（GBJ1487） ； 5、 建筑给水排水设计规范 （GBJ1588） ； 6、 给水排水设计手册 （111 册） 。 1.4 设计范围 1、生产废水流入污水处理场界区至全处理流程出水达标排放为止，设计内容包括水处 理工艺、土建、排水等； 2、污水处理站的设计主要分为污水处理和污泥处理及处置两部分。 1.5 设计原则 根据国家和当地有关环境保护法规的要求，对某味精厂在生产过程中排出的淀粉废水 进行有效处理，使之符合国家和当地废水排放标准，取得明显的环境和社会效益，使企业 树立良好社会形象。 1、严格执行有关环境保护的各项
8、规定，使处理后的各项指标达到或优于污水综合排 放标准 （GB89781996）二级排放标准； 2、针对废水水质特点采用先进、合理、成熟、可靠的处理工艺和设备，最大可能的发 挥投资效益，采用高效稳定的水处理设施和构筑物，尽可能的降低工程造价，同时结合企 业的生产情况，对污水进行综合治理； 、工艺设计与设备选型能够在生产过程具较大的灵活性和调节余地，能适应水质水 量的变化，确保出水水质稳定、达标排放； 、工艺运行过程中考虑操作自动化，减少劳动强度，便于操作、维修； 、建筑构筑物布置合理顺畅，降低噪声，消除异味，改善周围环境。 1.6 基本资料 1.6.1 厂区地形 废水处理站在厂区的南面，目前是一
9、片空地，东西长 95m，南北长 70m，地势基本平 坦。其西侧为厂区围墙，东侧为现有混凝土路，北侧为厂区，海拔高度：67.3m。 1.6.2 气象资料 年平均气温：17.9 0C； 极端最高气温：41.9 0C； 极端最低气温：-3.0 0C； 最热月月平均气温：32.5 0C； 最冷月月平均气温：-0.52 0C； 全年平均降水量：1034.5mm； 全年主导风向：北北东风。 1.6.3 工程地质资料 1）地质构造：厂区地质良好，为亚砂土、亚粘土、砂卵石组成，厚度 4.511m，地基 承载能力在 1kg/cm2， 2）地震：没有相关的地震资料，设计地震烈度按 8 度计算。 3）地下水位：3.
10、5m 4）最大冻土深度：0.7m 第二章 淀粉废水的来源和特点 小麦淀粉和玉米淀粉是我国淀粉的两大主要品种，目前国内淀粉加工一般为湿磨法， 小麦淀粉和玉米淀粉的生产工艺流程大致分别如图 2-1 和图 2-2 所示。 干燥 黄浆水 大包装生粉平筛 定量分装 成品 计量后加水 振动筛分拌 和小麦粉 沉 降圆筒筛分去麸皮 离 心 上清夜 面 筋 淀粉乳液 图 2-1 小麦淀粉生产工艺图 产 品离心分离 清 洗 脱 水 干 燥 工艺水 工艺水 一次碎解 工艺水 清洗玉米原料 输送 清 洗 浸泡水 二次碎解 图 2-2 玉米淀粉生产工艺图 从工艺流程看，小麦淀粉废水由两部分组成：沉降池里的上清液和离心后
11、的黄浆水。 前者的有机含量较低，后者则含有大量有机物，生产中通常将两部分废水混合后集中排放。 玉米淀粉废水主要来自含有大量有机物（不溶蛋白质，可溶蛋白质，无机盐及糖类）的工 艺水（中间产品的洗涤水，各种设备的冲洗水）和玉米浸泡水。 我国淀粉生产企业众多，原料不同，工艺不同，使得淀粉废水污染指标间的差异也很 大，尽管如此，淀粉废水有着以下共同特点：化学耗氧量（COD） 、生物耗氧量（BOD）以 及浊度都非常高。 第三章 工艺方案分析 3.1 废水水质分析 本项目污水处理的特点：污水的 BOD/COD=0.6,可生化性很好，污水的各项指标都比较 高，含有大量有机物，非常有利于生物处理。同时淀粉废水
12、中含有大量的蛋白，可以用气 浮工艺分离提取。 3.2 工艺方案选择 根据水质情况及同行业废水治理现状，技术水平，该废水采用厌氧与好氧相结合的方 法来处理，废水首先经过气浮处理，去除大部分悬浮物，特别是蛋白质；然后经过厌氧处 理装置，大大降低进水有机负荷，获得能源沼气，并使出水达到好氧处理可接受的浓度， 在进行好氧处理后达标排放。 气浮是利用高度分散的微小气泡作为载体去粘附废水中的污染物，使其视密度小于水 而上浮到水面上面实现固液或液液分离的过程。气浮过程包括气泡产生、气泡与颗粒（固 体或液滴）附着以及上浮分离等连续步骤。它是近几年发展起来的一种技术，在工业废水 及生活污水处理方面得到广泛应用。
13、 在众多的厌氧工艺中选用上流式厌氧污泥床(USAB)，它自 70 年代以来得到不断改进和 发展，它在处理高浓度有机废水方面与其它生物处理相比具有以下几大优点： （1）成本低。运行过程中不需要曝气，比好氧工艺节省大量电能。同时产生的沼气可 作为能源进行利用。产生的剩余污泥少且污泥脱水性好，降低了污泥处置费用。 （2）反应器负荷高，体积小，占地少。 （3）运行简单，规模灵活。无需设置二沉池，规模可大可小，较为灵活，特别有利于 分散的点源治理。 （4）二次污染少。但其出水浓度仍然比较高，还需后续好氧处理。 通过以上分析及废水水质水量情况，拟采用“气浮UASBSBR 法”和“气浮UASB 接触氧化法”
14、两套工艺进行比较，选择一最佳方案作为最终方案。 第四章 气浮-UASB-SBR 工艺设计 4.1 工艺流程框图 UASB淀粉废水 泵 调节沉淀池 预曝沉淀池 出水 SBR 沼气 泥饼泵 上清液 压滤液 污泥浓缩池 污泥脱水间集泥井 泵集水井 气浮池 蛋白 图 4-1 气浮+UASB+SBR 法污水及污泥处理工艺流程 4.2 流程说明 该淀粉废水处理工艺由提取蛋白、厌氧生物处理和好氧生物处理 3 部分组成。提取蛋 白采用气浮分离技术，淀粉生产车间的废水流过格栅，先去除大的悬浮物，然后进入集水 井，集水井的废水泵入气浮池提取蛋白饲料，湿蛋白饲料经烘干制成干蛋白饲料。气浮分 离后的废水流入调节沉淀池
15、，以调节水量并沉淀去除部分悬浮物。厌氧生物处理采用 UASB 技术，调节沉淀池废水用泵压入 UASB 进行厌氧生物处理，大部分有机物在 UASB 反应器中 降解，反应过程中产生的沼气经水封罐、气水分离器、脱硫器处理后进入沼气储柜进行利 用。UASB 出水自流进入预曝沉淀池，预曝沉淀池是厌氧处理单元和好氧处理单元之间的重 要构筑物，其功能主要是去除厌氧出水的悬浮物和 H2S 等有害气体，增加水中的溶解氧，为 好氧处理创造有利的条件。好氧生物处理采用 SBR 技术，预曝沉淀池的出水自流进入 SBR 进行好氧生物处理，以进一步降解水中的有机物。调节沉淀池、UASB、预曝沉淀池、SBR 等 处理单元产
16、生的污泥排入集泥井，集泥井中的污泥泵提升至污泥浓缩池，污泥经浓缩后进 入污泥脱水间进行机械脱水，产生的泥饼作为有机农肥外运。污泥浓缩池的上清液和污泥 脱水间的压滤液排入集水井进行再处理。 4.3 主要处理设备和构筑物的设计参数 4.3.1 格栅 1、设计说明： 格栅安装在废水渠道、集水井的进口处，用于拦截较大的悬浮物或漂浮物，防止堵塞 水泵机组及管道阀门。同时，还可以减轻后续构筑物的处理负荷。由于处理量不是很大， 采用人工清渣。结构为地下钢混结构。 2、设计参数：格条间隙 d=10mm；栅前水深 h=0.3m；过栅流速 0.6m/s；安装倾角 =450 设计流量：Q=1600m 3/d=66.
17、7m3/h=0.019m3/s 3、设计计算 （1）格栅的间隙数（n） n = = = 8.88 取 n = 9dhQsi6.031.45sin9 （2） 栅槽有效宽度(B) 设计采用 20 圆钢为栅条：即 s=0.02m B = s (n 1) + dn = 0.02 (9 - 1) + 0.01 9 = 0.25m （3） 进水渠道渐宽部分长度 设进水渠道内的流速为 0.4m/s，进水渠道宽取 B1=0.158m，渐宽部分展开角 =200 L1 = = = 0.20m12tgB0258.3.t （4） 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 L2 = L1/2 = 0.10m （5） 过栅水头
18、损失：取 k=3, =1.79, =0.6m/s h1=k = =0.176msin)(234gd 45sin8.92)60(1.(79.34 （6） 栅槽总高度 H 栅前槽高 H1 = h + h2 = 0.3 + 0.3 = 0.6m 栅后槽高 H = h + h1 + h2 = 0.3 + 0.176 + 0.3 = 0.776m （7） 栅槽总长度(L) L = L1 + L2 + 0.5 + 1.0 + = 0.20 + 0.10 + 0.5 + 1.0 + 0.6/1 = 2.40m0145tg （8）高程布置 进水渠沟底标高为-2.0m，超高 0.3m，栅前水深 0.3m，栅前水
19、面标高-1.7m，栅前顶标 高-1.4m ，栅后水面标高-1.9m。 4.3.2 集水井 1、设计说明 由于工业废水排放的不连续性，为了方便操作，减少施工工程量,气浮池设在地上,所以 在气浮池之前和格栅之后设一集水井，其大小主要取决于提升泵的能力，目的是防止水泵 频繁启动，以延长污水泵的使用寿命。具体设计时要选取适当的设计参数及合适的提升水 泵型号，以达到要求。 、参数选择 4500 气浮池 500 13000 进水 图 4- 2 设计水量:=66.7m 3/h 水力停留时间：T=6h 水面超高取：h 1=0.5m 有效水深取：h 2= 4.5m 3、设计计算（如图 4-2） 集水井的有效容积
20、：V=QT=66.76=400m 3 集水井的高度：H=h 1+h2=4.5+0.5=5m 集水井的水面面积:A=V/h 2=400/4.5=88.9m2，取 90m2 集水井的横断面积为：LB=137(m 2) 则集水井的尺寸为：LBH=1375(m 3) 所以该池的规格尺寸为 13m7m5.3m，数量为 1 座。最高水位-2.2m，顶标高为- 1.4m，池底标高为-6.7m。在集水井中安装 QUZ291 式浮球液位计 1 台，可自动控制提升 水泵的启动和停止，即高水位时自动启泵，低水位时自动停泵，超高水位时双泵启动，同 时连续跟踪显示水池液位。 4.3.3 一级泵房 1、 设计说明 一次污
21、水泵从集水井中吸水压至调节池,污水泵设置于地面上,不能自灌,设置引水筒。采 用砖混结构。 2、 设计计算 提升流量：Q = 66.7m 3/h 扬 程：= 提升最高水位泵站吸水池最低水位水泵水头损失 = 4-(-6.7)+2=12.7m 选用 100ZZB-15 型无堵塞自吸污水泵，它的作用是将集水井中的废水提升至气浮池中， 设 2 台泵（1 用 1 备） ，泵的出口安装电磁流量计进行水量计量。提升泵参数： Q=70m3/h，H=18m，电动机功率为 11kW，进、出口直径 100mm，自吸时间 100s/5m，通过固 体物最大直径 75mm。安装尺寸：长 1480mm，宽 500mm,高 8
22、65mm。 泵体、电机、减速机、电控柜、电磁流量计显示器室内安装，另外考虑一定的检修空 间。提升泵房设计尺寸：6m4m4.5m。 4.3.4 气浮池 1、设计说明 由于废水的固体悬浮物含量很高,且含有大量的蛋白，所以设一气浮池,分离提取蛋白质, 提高经济效益，同时减轻后续处理构筑物的压力。该气浮池采用部分回流的平流式气浮池， 并采用压力溶气法。 、参数选取 设计水量：=1600m 3/d=66.7m3/h=0.019m3/s 反应时间取 15min，接触室上升流速取 20mm/s，气浮分离速度取 2mm/s，溶气罐过流 密度取 150m3/(hm2), 溶气罐压力取 2.5kgf/cm2，气浮
23、池分离室停留时间为 16min。 水质情况： 表 4-1 预计处理效果 项目 CODCr BOD5 SS 进水水质 （mg/L） 15000 9000 7000 去除率（） 40 40 80 出水水质 （mg/L） 9000 5400 1400 3、设计计算 (1) 反应池 ：采用穿孔旋流反应池 反应池容积 W = = = 16.7m3 1 60QT157. 反应池面积考虑与调节池的连接，取有效水深 H = 2.5m，则反应池面积 F = W / H = 16.7/2.5=6.67m2 孔室分 4 格: 1.3m 1.3m 4 个 每格面积 F1=F/4=6.67/4=1.67m2 采用边长为
24、 1.3m 的正方形平面 取用 1=1.0m/s, 2=0.2m/s,中间孔口流速 =Ttn)1(2Ttn241.0 孔口旋流反应池计算如下: 表 4-2 孔口旋流反应池计算 孔 口 反应历时 t(min) 孔口流速 （m/s ） 孔口面积(m 2) 水头损失(m) 进口处 0 1.00 0.019 0.054 一、二格间 T/4=3.75 0.67 0.028 0.024 二、三格间 2T/4=7.5 0.48 0.040 0.012 三、四格间 3T/4=11.25 0.35 0.054 0.007 出口处 T=15 0.2 0.095 0.00209. 注： 表中 孔口流速 (m/s)T
25、tnn241.0 孔口面积 (m2)nQf 水头损失 (m)gh06.1 则 G = 292.60T GT = 29 106.15 （2）气浮池 气浮所需的释气量： Qg = Q = 10%401.2 = 320L/heR24 所需空压机额定气量： 2 min/075.163.1063g 故选用 Z0.025/6 空压机两台，一用一备，设备参数：排气量 0.025m3/min，最大压 力 6kgf/cm2，电动机功率 0.375kw。 加压溶气所需水量： 3 Qp = =8.95m3/h21043.52%80736TgK 故选用 CK32/13L，设备参数：流量 9m3/h，扬程 H=5m，转
26、速 1450r/min，轴功率 0.211kw，电动机功率 0.55kw。 压力溶气罐直径： 4 因压力溶气罐的过流密度 I 取 150m3/(hm2) 故溶气罐直径 d = mIQP28.0159.4 选用 TR3 型标准填料罐，规格 d=0.3m，流量适用范围 712，压力适用范围 0.20.5MPa，进水管直径 70mm,出水管直径 80mm，罐总高 (包括支脚)2580mm 。 气浮池接触尺寸：接触室上升流速 =20mm/s，则接触室平面面积 5 c Ac = 205.1360.29.84/1mQp 接触室宽度选用 bc=0.50m，则接触室长度(气浮池宽度) B= c1.5. 接触室
27、出口的堰上流速 选取 20mm/s，则堰上水位 H2=bc=0.5m 气浮池分离尺寸：气浮池分离室流速 =2mm/s，则分离室平面面积 6 s As 25.10360.29.84/1mQsp 分离室长度 Ls=As/B=10.5/2.10=5m 气浮池水深 H= t=210-31660=1.92m 7 气浮池的容积 W=(Ac+As)H=(1.05+10.5)1.92=22.2m3 8 总停留时间 T= min6.1795.824/160pQW 接触室气水接触时间 tc Hc=H H2 )(.9stc 气浮池集水管：集水管采用穿孔管,全池共用两根(管间距 1.04m)，每根管的集水量 9 ，选
28、用直径 Dg=200mm,管中最大流速为hmQqp /8.37295.4/1602 0.51m/s。 如允许气浮池与后续调节沉淀池有 0.3m 的水位落差(即允许穿孔集水管孔眼有近于 0.3m 的水头损失)则集水孔口的流速 smgh/35.2081.927.020 每根集水管的孔口总面积 20 07.35.264387mqw 设孔口直径为 15mm，则每孔面积 =0.000177m2 孔口数 n= 只4017. 气浮池长为 5m，穿孔管有效长度 L 取 4.7m，则孔距 mnLl8.4 释放器的选择与布置：溶气压力 2.5kgf/cm2，及回流溶气水量 8.42m3/h，采用 TS-78- 型
29、释放器的出流量为 0.76m3/h。则释放器的个数 N=8.95/0.7612 只，释放器分两排交错 布置，行距 0.3m，释放器间距（ 2.102）/12=0.35m.，接口直径 25mm，重 0.70kg。 （3）确定高程 设备总高 3m，反应池水面标高+3.50m，池底标高+1.00m；气浮池水面标高+2.92m，池 底标高+1.00m，池顶标高 4.00m。 （4）气浮系统的其他设备 刮渣机采用 TQ-1 型桥式刮渣机，其技术参数：气浮池池净宽 22.5m，轨道中心距 2.232.73m，驱动减速器型号：SJWD 减速器附带电机，电机功率 0.75kW。 4.3.5 调节沉淀池 1、设
30、计说明 工业废水的水量和水质随时间的变化幅度较大。为了保证后续处理构筑物或设备的正 常运行，需对废水的水量和水质进行调节。由于淀粉废水中悬浮物（SS）浓度较高，此调 节池也兼具有沉淀的作用。该池设有沉淀的污泥斗，有足够的水力停留时间，保证后续处 理构筑物能连续运行。其均质作用主要靠池侧的沿程进水，使同时进入池的废水转变为前 后出水，以达到与不同时序的废水相混合的目的。采用半地下钢混结构。 、参数选取 停留时间：T=6h 设计水量：=1600m 3/d=66.7m3/h=0.019m3/s 水质情况： 表 4-3 预计处理效果 项目 CODCr BOD5 SS 进水水质 9000 5400 14
31、00 （mg/L） 去除率（） 10 10 60 出水水质 （mg/L） 8100 4860 560 3、设计计算 （1） 池子尺寸 池有效容积：V=QT=66.76=400m 3 取池总高 H=5m，其中超高 0.5m，有效水深 h=4.5m 则池面积：A=V/h=400/4.5=89m 2 池长取 L=14m，池宽取 B=7m 池子总尺寸为：LBH=14m7m5m （2） 理论上每日的污泥量： dPCQW/m6.310)96.(10546)(10 （3） 污泥斗尺寸 取斗底尺寸为 400400,污泥斗倾角取 450 则污泥斗的高度（h 2）为：h 2=(3.5-0.2)tan450=3.3
32、m 每个污泥斗的容积： 3222122 16.57)4.7(3.)(3 maV 设个污泥斗，则污泥斗总容积： 总 =2V2=114.3m3V 故符合要求。 （4） 进水系统 进水起端两侧设进水堰，堰长为池长的 1/2。 （5） 确定高程 该构筑物地上 3.0m，地下 5.3m，最低水位设置-1.0m，则最高水位为+2.5m，池顶高 程为+3.0m，池底高程为-5.3m。 （6）其他设置 采用静水压力排泥，排泥口距地面 0.2m，排泥管直径 200mm，每天排泥一次。 4.3.6 UASB 反应器 、设计说明 UASB（上流式厌氧污泥床）是集生物反应与沉淀于一体的一种结构紧凑效率高的厌氧 反应器
33、。为了满足池内厌氧状态并防止臭气散逸，UASB 池上部采用盖板密封，出水管和出 气管分别设水封装置。池内所有管道、三相分离器和池壁均做防腐处理。 、设计参数 （1）参数选取：容积负荷（N V）：6kgCOD/(m 3.d) 污泥产率：0.1kgMLSS/kgCOD 产气率：0.5m 3/kgCOD （2）设计水质 表 4-4 预计处理效果 项目 COD BOD SS 进水水质(mg/L) 8100 4860 560 去除率(%) 85 90 出水水质(mg/L) 1215 486 560 （3）设计水量：Q=1600m 3/d=66.7m3/h 、反应器容积计算 UASB 的有效容积： 3 3
34、0 21600.681mNQSVV有 效 将 UASB 设计成圆形池子，布水均匀，处理效果好 取水力负荷：q=0.26m 3/(m2.h) 水力表面积：A=Q/q=66.7/0.26=256.5m 2 有效水深：h=V/A=2160/256.5=8.42m 取 h=9m 采用座相同的 UASB 反应器 A1=A/6=256.5/6=42.8m2 直径： ，取 D=8mmD38.74.4 横断面积： 2222 4.501 实际表面水力负荷：q 1=Q/A = 符合要求.167 、配水系统设计 本系统设计为圆形布水器，每个 UASB 反应器设 36 个布水点 （） 参数 每个池子流量：Q 1=66
35、.7/6=11.12m3/h （） 圆环直径计算 每个孔口服务面积： ，a 在m 2 之间，符合要求2240.16/4Da 可设个圆环，最里面的圆环设 6 个孔口，中间的圆环设 12 个，最外的圆环设 18 个孔口 内圈 6 个孔口设计 服务面积：S 1=61.40=8.40m2 折合为服务圆的直径为： mS30.14.81 用此直径作一虚圆，在该虚圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布 6 个孔口 则内圆的直径计算如下： ，则1 214SdSd30.214.821 中圈 12 个孔孔口设计 服务面积：S 2=121.40=16.8m2 折合为服务圆的直径为： mS67.514.3)80()(4
36、21 中间圆环的直径计算如下： ，则22)67.5(41Sdd. 外圈 18 个孔口设计 服务面积：S 3=181.40=25.2m2 折合为服务圆的直径为： mS01.814.3)2.5608()(4321 则外圆环的直径计算如下： ，则323)01.8(4Sdd9.6 布水器配水压力计算 4 H4=h1+h2+h3 ，其中布水器配水压力最大淹没水深 h1=8.5mH2O；UASB 反应器 水头损失 h2=1.0 mH2O；布水器布水所需自由水头 h3=2.5 mH2O，则 H4=12 mH2O。 、三相分离器设计 （）设计说明 三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能，三相分离器的设计主要
37、 包括沉淀区、回流缝、气相分离器的设计。 （）沉淀区设计 三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相似。主要考虑沉淀 区的面积和水深。面积根据废水量和表面负荷来决定。 由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应，产生少量气体，这对固 液分离不利，故设计时应满足以下要求： 沉淀区水力表面负荷1.0m/h； 沉淀器斜壁角度约为 500,使污泥不致积聚，尽快落入反应区内； 进入沉淀区前，沉淀槽底缝隙的流速2m/h； 总沉淀水深应1.5m； 水力停留时间介于 1.52h； 如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果。 沉淀器（集气罩）斜壁倾角： =500 沉淀区面积： 2224.571.
38、341mDA 表面水力负荷： ，符合要求04.506Qq （）回流缝设计 取超高 h1=0.3m；h 2=0.5m；下三角形集气罩的垂直高度：h 3=2.2m 下三角形集气罩斜面的水平夹角： =500 下三角形集气罩底水平宽度：b 1=h3/tan =2.2/tan500=1.85m b2= 1.85=4.3m8 下三角形集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速 v1，可用下式计算： Q 1/S1， 式中 Q1-反应器中废水流量， m3/h S1-下三角形集气罩回流缝面积，m 2 2m/h，符合要求hv/7.04/3.62 上下三角形集气罩之间回流缝中流速（v 2）可用下式计算： = Q1/S
39、2， 式中 S2为上三角形集气罩回流缝之面积 取回流缝宽：CD=0.9m，上集气罩下底宽：CF=4.8m 则 DH=CDsin500=0.69m S2= (CF+DE)/2=3.14(4.8+ 4.8+20.69)/2=15.51m2 v2= Q1/S2=66.7/(615.51)=0.72m/hv 12m/h 确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸 CH=CDsin400=0.9sin400=0.58m DE=2DH+CF=20.69+4.8=6.18m mbDEIA 12.50tan)3.418.6(25tan)(215tan020 又 h4=CH+AI=0.58+1.12=1.70m，h 5
40、=1.2m 由上述尺寸可计算出上集气罩上底直径为： 79.40.18.405 tgtgCF BC=CD/sin400=0.9/sin400=1.40m DI=(DE-b2)/2=(6.18-4.3)/2=0.94m AD=DI/cos500=0.94/cos500=1.47m BD=DH/cos500=0.69/cos500=1.08m AB=AD-BD=1.47-1.08=0.39m （）气液分离设计 d=0.01cm(气泡) ，T=20 0C， 1=1.03g/cm3， g=1.210-3g/cm3，=0.95 =0.0101cm2/s，= 1=0.01011.03=0.0104g/(cm
41、s) 一般废水的 净水的 ，故取 =0.02 g/(cms) 由斯托克斯公式可得气体上升速度为： hmscd ggb/58.9/26.0 01.)2.103(.1890)(1 232a34 则, , , ,符合要求1.7.ab59.3.04ABCabABC 6、出水系统设计 采用锯齿形出水槽，槽宽 0.2m，槽高 0.2m 7、排泥系统设计 产泥量为：81000.850.1160010 -3=1101.6kgMLSS/d 每日产泥量 1101.6kgMLSS/d，每个 UASB 日产泥量 183.6kgMLSS/d,各池排泥管选钢管 DN150，六池合用排泥管选 DN200mm 排泥管，每天排
42、泥一次。 、产气量计算 （1）每日产气量：81000.850.5160010 -3=5508m3/d 每个 UASB 反应器产气量：G i=G/6=5508/6=918m3/d=38.25m3/h （2）沼气集气系统布置 由于有机负荷较高，产气量大，每两台反应器设置一个水封罐，水封罐出水的沼气 分别进入分离器，气水分离器设置一套两级，共三个，从分离器出来去沼气贮柜。 集气室沼气出气管最小直径 DN100，且尽量设置不短于 300mm 的立管出气，若采用横管 出气，其长度不宜小于 150mm，每个集气室设置独立出气管至水封罐。沼气管道压力损失一 般很小，可近似认为管路压力损失为零。 （3）水封罐
43、的设计计算 设于反应器和沼气柜之间，起到调整和稳定压力，兼作隔绝和排除冷凝水之用。 UASB 反应器中大小集气罩压力差为：p=p 2-p1=2.5mH2O-1.0 mH2O=1.5m H2O。 故水封罐中该两收气管的水封深度为 1.5m H2O，取沼气柜压力 p0.4m H 2O。 则水封罐所需最大水封为 H0= p2- p=2.5-0.4=2.1 mH2O 取水封罐总高度为 H=2.5m,直径 1800mm，设进气管 DN100 钢四根，出气管 DN150 钢一根，进水管 DN52 钢一根，放空管 DN50 钢一根，并设液面计。 （4）气水分离器 对沼气起干燥作用，选用 500mmH1800
44、mm,钢制气水分离器 2 个，串联使用，预装钢丝填料，出气管上装设流量计，压力表及温度计。 （5）沼气柜容积 日产气量 5508m3，则沼气柜容积应为平均时产气量的 2h 体积来确 定，即 25508/24=459m3,设计选用 500m3 钢板水槽内导轨湿式贮气柜（C-1416A） 。 9、其它设计 （1）取样管设计 为掌握 UASB 运行情况，在距反应器底 1.2m 位置,污泥床内分别设置 取样管 4 根,各管相距 1.0m 左右,取样管采用 DN50 钢管,取样口设于距地坪 1.0m 处,配球阀 取样。 （2）人孔 为便于检修,各 UASB 反应器在距地坪 1.7m 处设 800mm 人
45、孔一个。 （3）通风 为防止部分容重大的沼气在 UASB 反应器内聚集 ,影响检修和发生危险，检 修时间可向 UASB 反应器中通入压缩空气,故在 UASB 反应器一侧预埋空气管(由鼓风机房引 来)。 10、确定高程 池底高程设置0.00m，则最低水位为 0.00m，最高水位 8.5m，池顶高程为 9.0m。 4.3.7 预曝沉淀池 、设计说明 污水经 UASB 反应器厌氧处理后，污水中含有一部分具有厌氧活性的絮状颗粒，在 UASB 反应器中难以沉淀去除，故而使其在此曝气沉淀池中去除，由于经曝气作用，厌氧活 性丧失，沉淀效果增强，同时在该沉淀池中没有沼气气流影响，因而沉淀效果亦增强。另 外，U
46、ASB 出水中溶解氧含量几乎为零，若直接进入好氧处理构筑物，会使曝气池中好氧污 泥难以适应，影响好氧处理效果。通过预曝气亦可以去除一部分 UASB 反应器出水中所含 的气体。 预曝沉淀池参考曝气沉砂池和竖流式沉淀池设计。曝气利用穿孔管进行，压缩空气引 自鼓风机房。曝气后污水从挡墙下直接进入沉淀池，沉淀后污水经池周出水。所产生的污 泥由重力自排入集泥井，每天排泥一次。采用半地下钢混结构。 、设计参数 （1）设计水量：Q=1600m 3/d=66.7m3/h=0.019m3/s （2）设计水质： 表 4-5 预计处理效果 项目 COD BOD SS 进水水质(mg/L) 1215 486 560
47、去除率 (%) 20 10 50 出水水质(mg/L) 972 437 280 （3） 预曝沉淀池，曝气时间 30min，沉淀时间 2h，沉淀池表面负荷 0.71.0m 3/(m2.h)， 曝气量为 0.2m3/m3 污水。 3、设计计算 （1） 有效容积计算 曝气区：V 1=66.70.5=33.3m3 沉淀区：V 2=66.72.0=133.3m3 （2） 工艺构造设计计算 曝气区平面尺寸为 6.5m2.0m3.0m，池高 3.5m，其中超高 0.5m，水深 3.0m，总容 积为 78m3。曝气区设进水配槽，尺寸 6.5m0.3m0.8m，其深度 0.8m（含超高） 。 沉淀区平面尺寸为
48、6.5m6.5m3.0m，池总高 6.0m，其中沉淀有效水深 2.0m，沉淀区 总容积 169.0m3，沉淀池负荷为 66.7/(6.56.52.0)=0.793/(m2.h)，满足要求。 沉淀池总深度：H=h 1+h2+h3+h4+h5，其中，超高 h1=0.4m，沉淀区高度 h2=2.0m，隙高度 h3=0.2m，缓冲层高度 h4=0.4m，污泥区高度 h5=3.0m，则 H=6.0m。 沉淀池污泥斗容积为： 3221215 .47).0676(03)( maHVi 总容积：V=2V i=94.6m3 （3） 每天污泥产量（理论泥量） 预曝气沉淀池污泥主要因悬浮物沉淀产生,不考虑微生物代谢造成的污泥增量. dmPCQV /4.210)98.(1065)(10 32 每日污泥量为 22.4m3/d,则污泥斗可以容纳 4 天的污泥. （4） 曝气装置设计计算 设计流量 Q=66.7m3/h，曝气量为 0.2m3/m3污水,则供气量为 66.70.2/60=0.22m3/min，单池曝气量取
