1、1 胜利小学教学楼幕墙设计计算书 基本参数：新余地区 幕墙总高:15.6m 设计层高（Hsjcg）:3.9m 分格 BXH:1.134(m)1.542(m) 一、幕墙承受荷载计算： 1、风荷载标准值计算： 本幕墙设计按 50 年一遇风压计算 Wk：作用在幕墙上的风荷载标准值（kN/m 2） Wo：新余 30 年一遇十分钟平均最大风压：0.300kN/m 2 根据现行建筑结构荷载规范GBJ9-87 附图 （全国基本风压分布图）中数值采用 z：瞬 时风压的阵风系数：取 2.25 s：风荷载体型系数：1.5 z：15.60m 高处风压高度变化系数（按 B 类区计算）： z=（Z/10）0.32=1.
2、15 Wk=zzs1.1WO (5.2.2) =2.251.151.51.10.300 =1.28kN/m2 2、风荷载设计值： W：风荷载设计值：KN/m 2 rw:风荷 载作用效 应的分项系数： 1.4 按玻璃幕墙工程技术规范JGJ 102-96（5.1.6）条规定采用 W=rwWk=1.41.28=1.79kN/m2 3、玻璃幕墙构件重量荷载 ： GAK：玻璃幕墙构件（包括玻璃和 铝框）的平均自重：400N/m 2 GK：玻璃幕墙构件（包括玻璃和铝框）的重量： H：玻璃幕墙分格高： 1.542m B：玻璃幕墙分格宽：1.134m GK=400BH/1000 =4001.1341.542/
3、1000 =0.699KN 二、玻璃的选用与校核 本工程选用玻璃种类为：6MM 热反射镀膜玻璃 1、玻璃面积： B：玻璃幕墙分格宽;1.134m H: 玻璃幕墙分格高:1.542m 2 A:玻璃板 块面积： A=BH =1.1341.542 =1.75M2 2、玻璃厚度选取： :风荷载设计值：1.79kN/m 2 A:玻璃板 块面积：1.75m 2 ：玻璃种类调整系数：3.0 试算： =W10/3/K3 =1.791.7510/3/3.0 =3.48 T=2(1+C)0.5-2 =2(1+3.48)0.5-2 =2.23mm 玻璃选取厚度为：6.0mm 3、玻璃板块自重： GAK：玻璃板块平均
4、自重（不包括 铝框）： t:玻璃板块厚度：6.0mm 玻璃的体积密度为：25.6（KN/M 3） 按 5.2.1 采用 GAK=25.6t/1000 =25.66.0/1000 =0.154KN/m2 4、玻璃的强度计算： 校核依据：fg=42.000 q:玻璃所受组合荷载： a:玻璃短边边长：1.134m b:玻璃长边边长：1.542m t:玻璃厚度：6.0mm w:玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比 a/b 查表 5.4.1 得 0.076 w:玻璃所受应力： 采用 Sw 组合： q=W=1.79 w=6qa21000/t2 =60.0761.791.13421000/6.02 =25.71N
5、/mm2 25.71N/mm2fg=42.000N/mm2 玻璃的强度满足 5、玻璃温度应力计算： 校核依据：max=19.500N/mm 2 （1）在年温差变化下，玻璃 边缘与边框间挤压在玻璃中 产生的 挤压温度应力为： 3 E：玻璃的弹性模量：0.7210 5N/mm2 at:玻璃的线膨胀系数：1.010 -5 T:年温度变化差：80.000 C:玻璃边缘 至边框距离，取 5mm d:施工偏差，可取：3mm，按 5.4.3 选用 b:玻璃长边边长：1.494m 在年温差变化下，玻璃边缘 与边框间挤压在玻璃中产 生的温度应力为： tl=E(atT-(2c-d)/b/1000) =0.72T-
6、72(25-3)/b =0.7280.000-72(25-3)/1.494 =-279.75kN/m2 计算值为负，挤压应力取 为零 0.000N/mm219.500N/mm2 玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求 （2）玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力： 1：阴影系数：按玻璃幕 墙工程技术规范 JGJ 102-96 表 5.4.4-1 得 1.000 2:窗帘系数：按玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 102-96 表 5.4.4-2 得 1.1 3：玻璃面积系数：按 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 102-96 表 5.4.4-3 得 1.058 4：边缘温度系数：按 玻璃幕墙工程技术规范
7、JGJ 102-96 表 5.4.4-4 得 0.400 a:玻璃线胀系数：1.010 -5 IO:日照量：3027.600(KJ/M 2h) to:室外温度-10.000 t1:室内温度 35.000 Tc:单片玻璃中心温度（依据 JGJ113-97 附录 B 计算）： ao:玻璃的吸收率：0.180 Tc=0.012I0a0+0.65t0+0.35tl =0.0123027.6000.180+0.65-10.000+0.3535.000 =12.290 Ts:玻璃边缘部分温度（依据 JGJ113-97 附录 B 计算） Ts=(0.65t0+0.35tl) =(0.65-10.000+0.
8、3535.000) =5.750 t:玻璃中央与边缘部分温度差： t=Tc-Ts =6.540 玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力： t2=0.74Ea1234(Tc-Ts) =0.740.721051.010-51234t 4 =1.622N/mm2 玻璃中央与边缘有温度差产生的温度应力可以满足要求 7、玻璃最大面积校核： Azd:玻璃的允 许最大面 积（m 2） WK:风荷载标准值：1.28KN/m 2 t:玻璃厚度：6.0mm al:玻璃种类调整系数：3.0 A:计算校核 处玻璃板块 面积：1.75m 2 Azd=0.3al(t+t2/4)/WK =0.33.000(6.0+6.02/4
9、)/1.28 =10.55m2 A=1.75m2Azd=10.55m2 可以满足使用要求 三、幕墙杆件计算： 幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算： 1.选料 (1)风荷载线分布最大荷载集度设计值（矩形分布） qw:风荷载线分布最大荷载集度设计值（KN/m ） rw:风荷载 作用效应的分 项系数：1.4 wk:风荷载标准值：1.28KN/m 2 B:幕墙分格宽：1.134m qw=1.4WKB =1.41.281.134 =2.03kN/m (2)立柱弯矩： Mw:风荷 载作用下立柱弯矩（ KN/m） qw:风荷载线分布最大荷载集度设计值：2.03（KN/m） Hsjcg:立柱计算跨度：3.9
10、m Mw=qwHsjcg2/8 =2.033.92/8 =3.86KN/m M：幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩（KN.m） 采用 Sw 组合 M=Mw =3.86KN (3)W:立柱抗弯矩 预选值（ cm3） W=M103/1.05/84.2 =3.86103/1.05/84.2 =43.66cm3 qwk:风荷载线分布最大荷载集度标准值（KN/m） qwk=WKB =1.281.134 5 =1.45KN/m (4)11,12:立柱 惯性矩预选值 （cm4） 11=900qwkHsjcg3/384/0.7 =9001.453.93/384/0.7 =287.99cm4 12=5000q
11、wkHsjcg4/384/0.7/20 =50001.453.94/384/0.7/20 =311.99cm4 选定立柱惯性矩应大于：311.99cm 4 2、选用立柱型材的截面特性： 选用系列：150 选用型材号：150101 铝型材强度设计值：84.200N/mm 2 铝型材弹性模量：E=710 6N/cm2 X 轴惯性矩：IX=363.69cm 4 Y 轴惯性矩：IY=99.12 cm4 X 轴抵抗矩：Wx=46.64cm 3 Y 轴抵抗矩：Wy=30.97cm 3 型材截面积：A=11.75cm 2 型材计算校核处壁厚：t=3.0mm 型材截面面积矩：Ss=33.58cm 3 塑性发展
12、系数： =1.05 3、幕墙立柱的强度计算： 校核依据：N/A+m/Wfa=84.200N/mm 2（拉弯构件） （5.5.3） B:幕墙分格宽：1.134m GAK:幕墙自重：400N/m 2 幕墙自重线荷载： GK=400Wfg/1000 =4001.134/1000 =0.45KN/m NK:立柱受力： NK=GKHsjcg =0.453.9 =1.76KN N:立柱 5 受力设计值： rG:结构自重分 项系数：1.2 N=1.2NK =1.21.76 =2.1KN :立柱计算强度（N/mm 2）(立柱为拉弯构件) N：立柱受力设计值：2.1kN A：立柱型材截面积：11.75cm 2
13、6 m：立柱弯矩：3.86kN.m Wx：立柱截面抗弯矩：46.64cm 2 r：塑性发展系数：1.05 =N10/A+M103/1.05/Wx =2.110/11.75+3.86103/1.05/46.64 =80.61N/mm2 80.61N/mm2fa=84.200N/mm2 立柱强度可以满足 4、幕墙立柱的刚度计算： 校核依据：UmaxU=20mm 且 UmaxL/180 (5.5.5) Umax:立柱最大 挠度 Umax=51.283.941000/384/0.7/Ix=15.15 立柱最大挠度 Umax 为 ：15.15mm20mm Du:立柱挠度与立柱计算跨度比值： Hsjcg:
14、立柱计算跨度：3.90m Du=U/Hsjcg/1000 =15.15/3.9/1000 =0.00391/180 挠度可以满足要求 5、立柱抗剪计算： 校核依据：T maxT=48.900N/mm 2 （1）Qwk:风荷载作用下剪力标准值（kN） Qwk=WkHsjcgB/2 =1.283.91.134/2 =2.83kN （2）QW:风荷载作用下剪力设计值（KN） QW=1.4QWK =1.42.83 =3.96kN (5)Q:立柱所受剪力（kN ） 采用 Qw 组合 Q=Qw =3.96 =3.96kN (6)立柱剪应力： r：立柱剪应力 Ss:立柱型材截面面积矩：33.58cm 3 I
15、x:立柱型材截面惯性矩： 363.69cm4 I：立柱壁厚：3.0mm T=QSs100/IX/T =3.9633.58100/363.69/3.0 =12.19N/mm2 7 12.19N/mm248.900N/mm2 立柱抗剪强度可以满足 6、选用横梁型材的截面特性： 选用型材号：1102 铝型材强度设计值：84.200N/mm 2 铝型材弹性模量：E=710 6N/cm2 X 轴惯性矩：Ix=32.02cm 4 Y 轴惯性矩：IY=31.66cm 4 X 轴抵抗矩：Wx1=9.23cm 3 X 轴抵抗矩：Wx2=9.23cm 3， Y 轴抵抗矩，Wy1=9.89cm 3 Y 轴抵抗矩：W
16、Y2=9.89cm 3 型材截面积：A=4.73cm 2 型材计算校核处壁厚：T=3.0mm 型材截面面积矩：Ss=8.525cm 3 塑性发展系数:=1.05 7、幕墙横梁的强度计算： 校核依据：mx/Wx+my/Wyfa=84.200N/mm 2 (5.5.2) （1）横梁在自重作用下的弯矩（kN.m） H:幕墙分格高：1.542m GAK：横梁自重：300N/m 2 Gk：横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值（kN/m ） Gk=300H/1000 =3001.542/1000 =0.46kN/m G:横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值（kN/m） G=1.2Gk =1.20.46 =
17、0.55N/m Mx:横梁在自重荷载作用下的弯矩（kN.m） Mx=GB2/8 =0.551.1342/8 =0.088kN.m （2）横梁在风荷载作用下的弯矩（kN.m） 风荷载线分布最大荷载集度标准值（三角形分布） qwk=Wk xB =1.281.134 =1.45N/m 风荷载线分布最大荷载集度设计值 qw=1.4qwk =1.41.45 =2.03kN/m 8 Myw:横梁在 风荷载作用下的弯矩（ kN.m） Myw=qwB2/12 =2.031.1342/12 =0.22kN.m （4）横梁强度： ：横梁计算强度（N/mm 2） 采用 SG+Sw 组合 Wx1:X 轴 抵抗矩：9.
18、23cm 3 Wy2:y 轴抵抗矩：9.89cm 3 :塑性发展系数： 1.05 =(Mx/Wx1+Myw/Wy2)10 3/1.05 =30.27N/mm2 30.27mm2fa=84.200N/mm2 横梁正应力强度可以满足 8、幕墙横梁的抗剪强度计算： 校核依据：maxT=18.900N/mm (1)Qwk:风荷载 作用下横梁剪力 标准值（KN） Wk:风荷载标准值：1.28kN/m 2 B:幕墙分格宽：1.134m 风荷载线分布呈三角形分布时： Qwk=WkB2/4 =1.281.1342/4 =0.41kN (2)Qw;风 荷载作用下横梁剪力设计值（KN） Qw=1.4Qwk =1.
19、40.41 =0.574kN (5)Q：横梁所受剪力： 采用 Qw 组合 Q=Qw =0.574 (6)T:横梁剪应力 Ss：横梁型材截面面 积矩：8.525cm 3 Iy:横梁型材截面惯性矩： 31.66cm4 T:横梁壁厚：3.0mm T=QSs100/Iy/t =0.5748.525100/31.66/3.0 =5.28N/mm2 5.15N/mm248.900N/mm2 横梁抗剪强度可以满足 9、幕墙横梁的刚度计算 校核依据：UmaxU=20mm 且 UmaxL/180 横梁承受呈三角形分布线荷载作用时的最大荷载集度： qwk:风荷载线分布最大荷载集度标准值（KN/m） qwk=wkB
20、 =1.281.134 =1.45KN/m 水平方向由风荷载产生的弯曲 9 UI=qwkWfg41000/0.7/Iy/120 =0.9mm 自重作用产生的弯曲： U2=5GkWfg41000/384/0.7/Ix =0.44mm 综合产生的弯曲为： U=（U12+U22）0,5 =1.01mm=20mm Du=U/wfg/1000 =1.01/1.134/1000 =0.00091/180 挠度可以满足要求 四、连接件计算 1、横梁与立柱间连结 （1）横向节点（横梁与角码） N1：连接部位受总剪力： 采用 Sw 组合 N1=Qw1000 =0.5741000 =574.0N 普通螺栓连接的抗
21、剪强度计算值：130N/mm 2 Nv:剪切面数： 1 D1：螺栓公称直径：6.000mm D0：螺栓有效直径：5.060mm Nvbh:螺栓受剪承载能力计算： Nvbh=13.14D02130/4 =13.145.0602130/4 =2612.847N Numl:螺栓个数 Numl=Nl/Nvbh =574.0/2612.847 =0.22 取 2 个 Ncb:连接部位幕 墙横梁 铝型材壁抗承压力计算： T：幕墙横梁壁厚：2.000mm Ncb=D1T120numl =6.0002.0001202.000 =2880.0N 2880.0N574.0N，强度可以满足。 （2）竖向节点（角码与
22、立柱） Gk:横梁自重线荷载（N/m） Gk=300H 10 =3001.542 =462.6N/m 横梁自重线荷载设计值（N/m） G=1.2Gk =1.2462.6 =555.12N/m N2:自重荷 线（N）： N2=GB/2 =555.121.134/2 =314.75N N:连接处组 合荷载： 采用 SG+Sw N=(N12+N22)0.5 =(574.02+314.752)0.5 =654.6N Num2:螺栓个数 Num2=N/Nvbh =0.25 取 2 个 Ncbj:连接部位 铝角码壁抗承 压能力计算： Lctl:铝角码 壁厚：4.000mm Ncbj=D1Lctl120Nu
23、m2 =6.0004.0001202.000 =5760.000N 5760.0N654.6N 强度可以满足 2、立挺与主结构连接 Lct2:连接处钢角码壁厚：6.000mm D2:连接螺栓直径： 12.000mm D0:连接螺栓直径： 10.360mm 采用 SG+SW 组合 N1wk:连接风荷载总值（N ）： N1wk=wkBHsjcg1000 =1.281.1343.901000 =5660.9N 连接处风荷载设计值（N ）： N1w=1.4N1wk =1.45660.9 =7925.3N N1:连 接处水平总力（ N）： NI=N1w =7925.3 11 N2:连接处 自重总值设计值
24、 （N）： N2K=400BHsjcg =4001.1343.9 =1494.7N N2:连接处 自重总值设计值 （N）： N2=1.2N2K =1.21494.7 =1769.04N N:连接处总 合力（N）： N=（N12+N22）0.5 =（7925.32+1769.042）0.5 =8120.3N Nvb:螺栓的承载能力： Nv：连接处剪切面数：2 Nvb=23.14D02130/4 =23.1410.3602130/4 =21905.971N Numl:立挺与建筑物主结 构连接的螺栓个数： Numl=N/Nvb =8120.3/21905.971 =0.37 个 取 2 个 Ncbl
25、:立挺型材壁抗承压 能力（N ）： D2：连接螺栓直径：12.000mm Nv:连接处 剪切面数：4 T：立挺壁厚：3.000mm Ncbl=D221201Numl =12.00021203.0002.000 =17280.000N 17280.000N8120.3 强度可以满足 Ncbg:钢角 码型材重抗承 压能力（N ）： Ncbg=D22267D2Numl =12.00022676.0002.000 =76896.000N 76896.000N8120.3N 强度可以满足 五、靠墙预埋件总截面面积计算 本工程预埋件受拉力和剪力 v：剪力设计值： V=N2 =1769.04N 12 N：法
26、向力设计值： N=N1 =7925.3N M：弯矩设计值（N.mm ）： C2：螺孔中心与错板边缘 距离：50mm M=Vc2 =1769.0450.000 =88452N.mm Numl：错筋根数：4 根 锚筋层数：2 层 Kr：锚筋层数影响系数：1.000 关于混凝土：混凝土标号 C25 混凝土强度设计值：fc=12.5N/mm 2 按现行国家标准混凝土结构设计规范GB.110 采用。 选用二级锚筋 锚筋强度设计值：fy=300.000N/mm 2 d：钢筋直径：12.000mm av:钢筋受剪承载力系数： av=（4-0.08d）(fc/fy)0.5 (5.7.10-5) =(4-0.0
27、812.000)(12.5/300.000)0.5 =0.62 t:锚板厚度：8.000mm ab:锚板弯曲变形折减系数： ab=0.6+0.25t/d (5.7.10 6) =0.6+0.258.000/12.000 =0.767 Z：外层钢筋中心线距离： 210.000mm As：锚筋实际总截面积： As=Numl3.14d2/4 =4.0003.14d2/4 =452.16m2 锚筋总截面积计算值： Asl=(V/Kv/0.8/kb+M/0.3/kt/kb/Z)/fy (5.7.10-1) =16.26mm2 As2=(N/0.8/kb+M/0.4/kt/kb/Z)/fy (5.7.10
28、-2) =43.82mm2 16.26mm2452.16mm2 43.82mm2452.16mm2 4 根 12.000锚筋可以满足要求 A：锚板面积：60000.00mm 2 0.5fcA=450000.000N N=7925.3N0.5fcA 13 锚板尺寸可以满足要求 六、幕墙预埋件焊缝计算 Hf:焊缝厚度 6.000 L:焊缝长度 100.000 m:弯矩引起的应力 m=6M/(2he1w21.22) =5.18N/mm2 n:法向力引起的 应力 n=N/(2he1w1.22) =7.73N/mm2 t:剪应力 t=V/(2Hf1w) =2.11N/mm2 :总应力 =（m+n）2+t
29、20.5 =13.08 13.08N/mm2160N/mm2 焊缝强度可以满足 七、幕墙玻璃板块结构胶计算： 本工程选用结构胶类型为：DC525 1、按风荷载和自重效应，计算结构硅酮密封胶的宽度： Cs1：风载荷作用下结构胶粘结宽度（mm） WK：风荷载标准值：1.28kN/m 2 a:矩形分格短边长度：1.134m fl:结构胶的短期强度允许值：0.14N/mm 2 按 5.6.3 条规定采用 Csl=WKa/2/0.14 (5.6.4-1) =1.281.134/2/0.14 =5.18mm 取 6mm (2)自重效应胶缝宽度的计算： Cs2:自重效应胶缝宽度（mm） B：幕墙分格宽：1.
30、134m H：幕墙分格高：1.542m T：玻璃厚度：6mm F2：结构胶的长期强度允许值：0.007N/mm 2 按 5.6.3 条规定采用 Cs2=HBt25.6/(H+B)/2/7 (5.6.4-2) =7.17mm 取 10mm （3）结构硅酮密封胶的最大计算宽度：10mm 2、结构硅酮密封胶粘接厚度的 计算： ts:结构胶的粘 结厚度：mm ：结构硅酮密封胶的变位承受能力：12.5% 14 T：年温差：80.0 Us：玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量：mm 铝型材线膨胀系数；al=2.3510 5 玻璃线膨胀系数：a2=110 5 Us=bt(2.35-1)/100 =1
31、.50080.000(2.35-1)/100 =1.62mm Ts=Us/(2+)0.5 (5.6.5) =1.62/0.125(2+0.125)0.5 =3.14mm 3、胶缝推荐宽度为：10mm 4、胶缝推荐厚度为：6mm 5、胶缝强度验算 胶缝选定宽度为：10mm 胶缝选定厚度为：6mm （1）短期荷载和作用在结构胶中产生的拉应力： WK：风荷载标准值：1.28kN/m 2 B:幕墙分格宽：1.134m Cs：结构胶粘结宽度：10.000mm 1=wkB0.5/Cs =1.281.1340.5/10.000 =0.07N/mm2 (2)短期荷载和作用在结构胶中产生的剪应力： H：幕墙分格
32、高：1.542m T：玻璃厚度：6mm 2=12.8HBt/Cs/(B+H)/1000 =0.005N/mm2 (3)短期荷载和作用在结构胶中产生的总应力： =（12+22）0.5 =（0.072+0.0052）0.5 =0.07N/mm20.14N/mm2 结构胶强度可以满足要求 八、固定片（压板）计算； Wfg X:计算单元总宽为 1134.0mm Hfg y:计 算单元总高为 1542.0mm Hyb1:压板上部分高为 600.0mm Hyb2:压板下部分高为 600.0mm Wyb:压板长为 40.0mm Hyb:压板宽为 40.0mm Byb:压板厚为 8.0mm Dyb:压板孔直径
33、为 6.0mm 15 Wk:作用在玻璃幕墙上的风荷载标准值为 1.56(kN/m2) A：每个压板承受作用面 积（m 2） A=(Wfg x/1000/2)(Hyb1+Hyb2)/1000/2 =(1.134/2)(0.6000+0.6000)/2 =0.34(m2) Pwk:每个压板承受风 荷载标准值（KN） Pwk=WKA=1.280.34=0.44(KN) Pw:每个压板承受风荷载设计值（KN） Pw=1.4Pwk=1.40.44=0.62(KN) Mw:每个 压板承受风荷 载产生的最大弯矩（KN.M ） Mw=1.5Pw(Wyb/2)=1.50.62(0.0400/2)=0.02(KN
34、.M) 采用 Sw 组合 M：每个压板承受的最大弯矩（KN.M） M=Mw=0.02(KN.M) W：压板截面抵抗矩（MM 3） W=（Hyh-Dyb）Byb2/6 =(40.0-6.0)8.02/6 =362.7(MM3) I：压板截面惯性短（MM 4） I=(Hyh-Byb)Byb2/12 =(40.0-6.0)8.03/12 =1450.7(mm2) =106M/W=1060.02/362.7=55.14(N/mm2) =55.14(N/mm2)84.2(N/mm2)强度满足要求 U：压板变形（MM） U=1.510002PwkWyb3/(48E1) =1.510000.4440 3/(240.71051450.7) =0.017MM Du:压板相对变形（MM ） Du=U/(Wyb/2)=0.017/20.0=0.001 Du=0.0011/150 符合要求 Nvbh:压板螺栓（受拉）承载能力计算（N ）： D：压板螺栓有效直径 为 5.060(MM) Nvbh=(D2170)/4=(3.14165.0602170)/4 =3418.5(N) Nvbh=3418.52620.0=1240.0N满足要求
