1、钢筋混凝土楼盖 课 程 设 计 指 导 书 目 录 第 1 节 设计任务书 一、设计任务 二、设计内容 三、设计条件 四、进度安排 五、指导教师 第 2 节 设计指导书 一 肋梁楼盖的计算简图 二 按弹性方法计算内力 三 按塑性内力重分布的方法计算内力 四 截面设计及构造要求 第 3 节 设计例题 参考文献 编后 第 1 节 设计任务书 一、设计任务 某多层工业厂房，采用钢筋混凝土内框架承重，外墙为 370mm 砖砌承重。设计时，只 考虑竖向荷载作用，采用单向板肋梁楼盖，要求完成钢筋混凝土整体现浇楼盖的结构设计。 二、设计内容 1、结构布置 确定柱网尺寸，柱截面尺寸见表 1，主次梁布置及截面尺
2、寸，并进行编号，绘制楼盖结 构布置图。 2、板设计 按塑性分析法计算内力，并绘制板配筋图。 3、次梁设计 按考虑塑性内力重分布的方法计算内力和正截面极限承载力，并绘制配筋图。 4、主梁设计 按弹性方法计算主梁内力，绘制主梁的弯距、剪力包络图，根据包络图计算正截面、斜 截面的承载力，并绘制主梁的抵抗弯拒图及配筋图。 三、设计条件 1、建筑尺寸见图 1 和表 2。 2、学生由教师指定题号。 3、楼面做法：20mm 厚水泥砂浆地面，钢筋混凝土现浇板， 15mm 厚石灰砂浆抹底。 4、荷载：永久荷载，包括梁、柱、板及构造层自重，钢筋混凝土容重 25kN/m3，水泥砂 浆容重 20kN/m3，石灰砂浆容
3、重 17kN/m3，分项系数 =1.2。可变荷载，楼面均布荷载标G 准值见表 1。分项系数 =1.3 或 1.4。Q 表 1 柱截面尺寸及混凝土强度等级 班级 柱截面尺寸（mm） 混凝土强度等级 土木 01（04） 300300（350350） C20（C25） 土木 02（05） 350350（400400） C20（C20） 土木 03（06） 400400（300300） C25（C30） 表 2 题号及可变荷载 可变荷载（kN/m 2）L1L2 （m） 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 22.530.0 1 8 15 22 29 36 21.628.5 2 9 16 23
4、 30 37 21.427.5 3 10 17 24 31 38 19.827.3 4 11 18 25 32 39 19.625.0 5 12 19 26 33 40 18.024.8 6 13 20 27 34 41 17.124.0 7 14 21 28 35 42 5、材料 梁、板混凝土强度等级见表 1。 主梁、次梁受力钢筋采用 HRB335 级钢筋，其他均用 HPB235 级钢筋。 四、进度安排 结构计算 3 天 绘制结构施工图 2 天 计算书、图纸整理 1 天 合计教学周一周 6 天 五、指导教师 第 2 节 设计指导书 一 肋梁楼盖的计算简图 在进行内力分析前，必须先把楼盖实际结
5、构抽象成为一个计算简图，在抽象过程中要忽 略一些次要因素，并做如下假定： 1板的竖向荷载全部沿短跨方向传给次梁，且荷载板次梁主梁主梁支承的 传递过程中，支承条件简化为集中于一点的支承链杆，忽略支承构件的竖向变形，即按简支 考虑。 2板视为以次梁为铰支座的连续梁，可取 1m 宽板带计算。 3跨数超过 5 跨的等截面连续梁（板） ，当各跨荷载基本相同，且跨度相差不超过 10时，可按 5 跨连续梁（板）计算，所有中间跨的内力和配筋均按第三跨处理。当梁板实 际跨数小于 5 跨时，按实际跨数计算。 4板梁的计算跨度应取为相邻两支座反力作用点之间的距离，其值与支座反力分布 有关，也与构件的支承长度和构件本
6、身的刚度有关。在实用计算中，计算跨度可按表 3 取值。 表 3 梁、板的计算跨度 两端搁置 l0=ln+a 且 l 0l n+h （板） l01.05l n（梁） 一端搁置、一端与支承构件 整浇 l0=ln+a/2 且 l 0l n+h/2 （板） l01.025l n （梁） 单跨 两端与支承构件整浇 l0=ln 边跨 l0=ln+a/2+b/2 且 l0l n+h/2+b/2 （板） l01.025l n+b/2 （梁） 按 弹 性 理 论 计 算 多跨 中间跨 l0=lc 且 l 01.1l n （板） l01.05l n （梁） 两端搁置 l0=ln+a 且 l 0l n+h （板）
7、l01.05l n （梁） 一端搁置、一端与支承构件整浇 l0=ln+a/2 且 l 0l n+h/2 （板） l01.025l n （梁） 按 塑 性 理 论 计 算 两端与支承构件整浇 l0=ln 注：l 0板、梁的计算跨度； lc支座中心线间距离； ln板、梁的净跨； h板厚； a板、梁端支承长度； b中间支座宽度 二 按弹性方法计算内力 按弹性理论计算的楼盖内力，首先要假定楼盖材料为均质弹性体。根据前述的计算简图， 用结构力学的方法计算梁板内力，也可利用静力计算手册中的图表确定梁、板内力。在计算 内力时应注意下列问题： 1荷载及其不利组合 楼盖上作用有永久荷载和可变荷载，永久荷载按实际
8、考虑，可变荷载根据统计资料折算 成等效均布活荷载，可由建筑结构荷载规范查得。板通常取 1m 板宽的均布荷载（包括 自重） ，次梁承受板传来的均布荷载和次梁自重，主梁承受次梁传来得集中荷载和均布的自重 荷载。为简化计算，可将主梁的自重按就近集中的原则化为集中荷载，作用在集中荷载作用 点和支座处（支座处的集中荷载在梁中不产生内力） 。 由于可变荷载在各跨的分布是随机的，如何分布会在各截面产生最大内力是活荷载不 利布置的问题。 5 跨连续梁，当活荷载布置在不同跨间时梁的弯矩图及剪力图不同。由图可见，当求 1，3，5 跨跨中最大正弯矩时，活荷应布置在 1，3，5 跨；当求 2，4 跨跨中最大正弯矩或
9、1，3，5 跨跨中最小弯矩时，活荷载应布置在 2，4 跨；当求 B 支座最大负弯矩及支座最大剪 力时，活荷载应布置在 1，2，4 跨。由此看出，活荷载在连续梁各跨满布时，并不是最不利 情况。 从以上分析可得，确定截面最不利内力时，活荷载的布置原则如下： （1）欲求某跨跨中最大正弯矩时，除将活荷载布置在该跨以外，两边应每隔一跨布置活 载； （2）欲求某支座截面最大负弯矩时，除该支座两侧应布置活荷载外，两侧每隔一跨还应 布置活载； （3）欲求梁支座截面（左侧或右侧）最大剪力时，活荷载布置与求该截面最大负弯矩时 的布置相同； （4）欲求某跨跨中最小弯矩时，该跨应不布置活载，而在两相邻跨布置活载，然后
10、再每 隔一跨布置活载。 2内力包络图 以恒载作用在各截面的内力为基础，在其上分别叠加对各截面最不利的活载布置时的内 力，便得到了各截面可能出现的最不利内力。 将各截面可能出现的最不利内力图叠绘于同一基线上，这张叠绘内力图的外包线所形成 的图称为内力包络图。它表示连续梁在各种荷载不利组合下，各截面可能产生的最不利内力。 无论活荷载如何分布，梁各截面的内力总不会超出包络图上的内力值。梁截面可依据包络图 提供的内力进行截面设计。 3支座抗扭刚度对梁板内力的影响 由于计算简图假定次梁对板、主梁对次梁的支承为简支，忽略了次梁对板、主梁对次梁 的弹性约束作用，即忽略了支座抗扭刚度对梁板内力的影响。 由钢砼
11、下册知识可以看出实际结构与计算简图有差异。在恒载 g 作用下，由于各跨荷载 基本相等，0，支座抗扭刚度的影响较小。在活荷载 p 作用下，如求某跨跨中最大弯矩时， 某跨布置 p，邻跨不布置 p，由于支座约束，实际转角 小于计算转角 ，使得计算的跨 中弯矩大于实际跨中弯矩。精确地考虑计算假定带来的误差是复杂的，实用上可用调整荷载 的方法解决。减小活荷载，加大恒荷载，即以折算 荷载代替实际荷载。对板和次梁，折算荷载取为： 板： 折算恒载：g=g 2q 折算活载：p= 2q 次梁： 折算恒载：g=g 4 折算活载：p= 34q 式中 g ，p 为实际的恒载、活载 g，p为折算的恒载、活载 这样调整的结
12、果，对作用有活荷载的跨 gp gp，总值不变，而相邻无活荷载 的跨，g=g p/2g，或 g =gp /4g；邻跨加大的荷载使本跨正弯矩减小，以此调整支 座抗扭刚度对内力计算的影响。当板或梁搁置在砖墙或钢梁上时，不需要调整荷载。 4弯矩和剪力设计值 由于计算跨度取支承中心线间的距离，未考虑支座宽度，计算所得支座处 M max、V max 均指支座中心线处的弯矩、剪力值。支座处截面较高，一般不是危险截面， 故设计中可取支座边缘内力值进行计算，按弯矩、剪力在支座范围内为线性变化，可求得 支座边缘的内力值： M=McV 0b/2 当连续梁搁置于砖墙上时： M=Mc 均布荷载： V c =V（gq）b
13、/2 集中荷载： Vc=V 式中 Mc、V c支承中的弯矩、剪力值； V0按简支梁计算的支座剪力设计值（取绝对值） ； b支承宽度。 三 按塑性内力重分布的方法计算内力 钢筋混凝土是一种弹塑性材料，连续梁板是超静定结构，当梁板的一个截面达到极限 承载力时，并不意味着整个结构的破坏。钢筋达到屈服后，还会产生一定的塑性变形，结构 的实际承载能力通常大于按弹性理论计算的结果。再则，混凝土构件截面设计时，考虑了材 料的塑性，若内力分析按弹性理论，与截面设计的理论不统一，因此有必要研究塑性理论的 内力分析方法。 连续梁板考虑塑性内力重分布的计算方法较多，例如：极限平衡法、塑性铰法及弯矩 调幅法等。目前工
14、程上应用较多的是弯矩调幅法。 弯矩调幅法的概念是：先按弹性分析求出结构各截面弯矩值，再根据需要将结构中一 些截面的最大（绝对值）弯矩（多数为支座弯矩）予以调整，按调整后的内力进行截面配筋 设计。 (1)弯矩调幅法简称调幅法，调幅的基本原则是： 1）为尽可能节约钢材，宜使用调整后的弯矩包络图做为设计配筋依据。 2）为方便施工，通常调整支座截面，并尽可能使调整后的支座弯矩与跨中弯矩接近。 3）调幅需使结构满足刚度、裂缝要求，不使支座截面过早出现塑性铰，调幅值一般 25。 当 p/g1 /3 时，调幅值15，这是考虑长期荷载对结构变形的不利影响。 4) 调幅后应满足静力平衡条件，即调整后的每跨两端支
15、座弯矩平均值与跨中弯矩之和 （均为绝对值） ，不小于该跨满载时（恒+活）按简支梁计算的跨中弯矩 M0。 5)为保证塑性铰具有足够的转动能力，设计中应满足 0.35，钢筋宜使用 HRB335 级和 HRB400 级热轧钢筋，也可采用 HPB235 级热轧钢筋，宜选用 C20C45 强度等级混凝 土。 6) 考虑塑性内力重分布后，抗剪箍筋面积增大 20，为避免斜拉破坏，配筋下限值 应满足： 0.3csvyvf （2）用弯矩调幅法计算等跨连续梁板 根据调幅法的原则，并考虑到设计的方便，对均布荷载作用下的等跨连续梁板，考虑 塑性内力重分布后的弯矩和剪力的计算公式为： M=（gp）l 02 V=（gp）
16、l 02 式中，弯矩和剪力系数，分别见表 4，表 5 l0，l n计算跨度和净跨 g，p均布恒载和活载的设计值 梁板弯矩系数 表 4 截面 支承条件 梁 板 梁、板搁置在墙上 0 0 梁、板与梁整浇 1/24 1/16 边支座 梁与柱整浇 1/16 梁、板搁置在墙上 1/11 边跨中 梁、板与梁整浇 1/14 两跨连续 1/10 第一内支座 三跨及三跨以上连续 1/11 中间支座 1/16 中间跨中 1/16 梁剪力系数 表 5 截面 支承条件 梁 搁置在墙上 045 端支座内侧 与梁或柱整浇 05 搁置在墙上 06 第一支内座外测 与梁或柱整浇 055 第一支内座内测 055 中间支座两侧
17、055 （3）不等跨连续梁板的计算 当不等跨连续梁板的跨度差不大于 10时，仍可采用等跨连续梁板的系数。计算支座 弯矩时，l 0 取相邻两跨中的较大跨度值；计算跨中弯矩时，l 0 取本跨跨度值。 当不等跨连续梁板的跨度差大于 10时，连续梁应根据弹性方法求出恒载及活荷载最不 利作用的弯矩图，经组合叠加后形成弯矩包络图，再以包络图作为调幅依据，按前述调幅原 则调幅。剪力可取弹性方法的计算结果，连续板可按下述步骤计算： 1) 确定最大跨跨内弯矩值 2）按已知最大跨跨中弯矩，在本跨（gp）作用下，由静力平衡条件求该跨支座弯矩，再以 支座弯矩为已知，同理求得邻跨跨中弯矩，以此类推，求得所有跨中及支座弯
18、矩，该弯矩均 应符合内力平衡条件。 （4） 塑性内力重分布方法的适用范围 考虑塑性内力重分布的方法与弹性理论计算结果相比，节约材料，方便施工，但在结构 正常使用时，变形及裂缝偏大，对下列情况不适合采用塑性内力重分布的计算方法： 承受动力荷载的结构构件；使用阶段不允许开裂的结构构件；轻质混凝土及其它特种混 凝土结构；受侵蚀气体或液体作用的结构；预应力结构和二次受力迭合结构；主梁等重要构 件不宜采用。 四 截面设计及构造要求 确定了连续梁板的内力后，可根据内力进行构件的截面设计。一般情况下，强度计算后 再满足一定的构造要求，可不进行变形及裂缝宽度的验算。 梁板均为受弯构件，作为单个构件的计算及构造
19、已在第四章中述及，此处仅对受弯构件 在楼盖结构中的设计和构造特点简要叙述。 1板的计算及构造特点 （1） 支承在次梁或砖墙上的连续板，一般可按塑性内力重分布的方法计算。 （2） 板一般均能满足斜截面抗剪要求，设计时可不进行抗剪计算。 （3） 在承载能力极限状态时，板支座处在负弯矩作用下上部开裂，跨中在正弯矩的作 用下部开裂，板的实际轴线成为一个拱形（图 11） 。当板的四周与梁整浇，梁具有足够的 刚度，使板的支座不能自由移动时，板在竖向荷载作用下将产生水平推力，由此产生的支 座反力对板产生的弯矩可抵消部分荷载作用下的弯矩。因此对四周与梁整体连接的单向板， 中间跨的跨中截面及中间支座，计算弯矩可
20、减少 20，其它截面不予降低。 （4） 板的受力钢筋的配置方法有弯起式和分离式两种，钢筋弯起切断位置见教材，当 p/g3 时，a=l n/4；当 p/g3 时，a=l n/3。l n 为板的净跨。弯起式可一端弯起或两端弯起） 。弯 起式配筋整体性好，节约钢材，但施工复杂；分离式配筋施工方便，但用钢量稍大。 （5）板除配置受力钢筋外，还应在与受力钢筋垂直的方向布置分布钢筋，分布钢筋的作 用是固定受力钢筋的位置；抵抗板内温度应力和混凝土收缩应力；承担并分布板上局部荷载 产生的内力；在四边支承板中，板的长方向产生少量弯矩也由分布钢筋承受。分布钢筋的数 量应不少于受力钢筋的 10，且每米不少于 3 根
21、，应均匀布置于受力钢筋的内侧。 由于计算简图与实际结构的差异，板嵌固在砖墙上时，支座处有一定负弯矩，板角处也 有负弯矩，温度、混凝土收缩、施工条件等因素也会在板中产生拉应力。 为防止上述原因在板中产生裂缝，沿墙长每米配 56 构造钢筋，伸出墙边长度l 0/7。在角 部 l0 / 4 范围内双向配 6 200 的负筋，伸出长度l 0/4。板靠近主梁处，部分荷载直接传给主 梁，也产生一定的负弯矩，同理应配置每米 56 钢筋，伸出长度l 0/4，板的构造钢筋配置 见教材。 （6） 现浇板上开洞时，当洞口边长或直径不大于 300且洞边无集中力作用时，板内受力 钢筋可绕过洞口不切断；当洞口边长或直径大于
22、 300时，应在洞口边的板面加配钢筋，加 配钢筋面积不小于被截断的受力钢筋面积的 50，且不小于 212；当洞口边长或直径大于 1000时，宜在洞边加设小梁。 2次梁的计算及构造特点 （1）次梁承受板传来的荷载，通常可按塑性内力重分布的方法确定内力。 （2）次梁和板整浇，配筋计算时，对跨中正弯矩应按 T 型截面考虑,T 形截面的翼缘计 算宽度按混凝土结构设计规范中的规定取值；对支座负弯矩因翼缘开裂仍按矩形截面计算。 （3）梁中受力钢筋的弯起和截断，原则应按弯矩包络图确定，但对相邻跨度不超过 20，可承受均布荷载且活荷载与恒荷载之比 p / g3 的次梁，可按图 1.20 布置钢筋。 3主梁的计
23、算与构造特点 （1）主梁除承受自重外，主要承受由次梁传来的集中荷载。为简化计算，主梁自重可折 算成集中荷载计算； （2）与次梁相同，主梁跨中截面按 T 型截面计算，支座截面按矩形截面计算； （3）主梁支座处，次梁与主梁支座负钢筋相互交叉，使主梁负筋位置下移，计算主梁负 筋时，单排筋 h0=h（5060）mm，双排筋 h0=h（70 80）mm（如图 1.17） ； （4）主梁是重要构件，通常按弹性理论计算，不考虑塑性内力重分布； （5）主梁的受力钢筋的弯起和切断原则上应按弯矩包络图确定； （6）在次梁与主梁相交处，次梁顶部在负弯矩作用下发生裂缝，集中荷载只能通过次梁的 受压区传至主梁的腹部。这
24、种效应约在集中荷载作用点两侧各 0.50.6 倍梁高范围内，可 引起主拉破坏斜裂缝。为防止这种破坏，在次梁两侧设置附加横向钢筋，位于梁下部或梁 截面高度范围内的集中荷载应全部由附加横向钢筋（吊筋、箍筋）承担。附加横向钢筋应 布置在长度为 S=2h13b 的范围内，见图 1.22, 附加横向钢筋所需的总截面面积按下式计算： sinsvFAf 式中 F作用在梁的下部或梁截面高度范围内的集中力设计值； fyv箍筋或弯起钢筋的抗拉强度设计值； Asv承受集中荷载所需的附加横向钢筋总截面面积；当采用附加吊筋时，A sv 应为左、 右弯起段截面面积之和。 附加横向钢筋与梁轴线间的夹角。 第三节 设计例题
25、已知：车间仓库的楼面梁格布置如图 17 所示，轴线尺寸为 30m19.8m, 楼面面层为 20mm 厚水泥砂浆抹面，梁板的天花抹灰为 15mm 厚混合砂浆，楼面活荷载选用 7.0kN/m2 , 混凝土采用 C20，梁中受力钢筋采用 HRB335, 其他钢筋一律采用 HPB235，板厚 80mm， 次梁截面为 bh=200mm450mm，主梁截面为 bh=300mm700mm，柱截面为 bh=400mm400mm。楼板周边支承在砖墙上，试设计此楼盖。 （一）板的计算（按考虑塑性内力重分布的方法计算） 1、 荷载计算 20mm 厚水泥砂浆面层 200.02=0.400kN/m 2 80mm 厚现浇
26、钢筋混凝土板 25 0.08=2.000kN/m2 15mm 厚石灰砂浆抹底 170.015=0.225kN/m 2 恒载标准值: 2.655 kN/m 2 活载标准值: 7.000 kN/m 2 经试算, 永久荷载效应控制的组合为最不利组合,因此取荷载设计值 1.352.655+1.01.37.000=12.684 kN/m2 2、计算简图： 板的计算简图 取 1m 宽板带作为计算单元, 各跨的计算跨度为: 中间跨: =2200-200=2000mm 边跨: =2200 100120+1200/2=2040mm 取 2020mm 平均跨度: =(2020+2000)/2=2010mm 2、
27、内力计算: 因跨度差: (2020-2000)/2000=1%10% 故可按等跨连续板计算内力 各截面的弯距计算见表 6 板弯距计算 表 6 截面 边跨中 第一内支座 中间跨度 中间支座 弯距系数 +1/11 -1/11 +1/16 -1/16 (kNm) 1/1112.7 2.022 4.71 -1/1112.7 2.022 4.71 1/1612.7 2.02 3.18 -1/1612.7 2.02 3.18 3、 截面强度计算 =210N/mm2 , =9.6 N/mm2, =1.0, = 8020=60mm 正截面强度计算见表 7 正截面强度计算 表 7 截面 中间跨中 中间支座 在平
28、面图上的位置 边跨中 B 支座 M(kNm) 4.71 4.71 3.18 0.83.18 3.18 -0.83.18 0.136 0.136 0.092 0.073 0.092 0.073 0.927 0.927 0.952 0.962 0.952 0.962 (mm2) 403.25 403.25 265.11 209.55 265.11 209.55 选用钢筋 812 5 8125 6/8125 6125 6/8125 6125 实际配筋面积 402 402 314 226 314 226 根据计算结果及板的构造要求, 画出配筋图如图 20 所示 图 20 板配筋图 （二）次梁的计算（按
29、考虑塑性内力重分布的方法计算） 1、荷载计算 板传来的恒载： 2.6552.2=5.841 kN/m 次梁自重： 250.2(0.450.08) =1.850 kN/m 次梁粉刷抹灰： 170.01510.450.0872=0.189 kN/m 恒载标准值: =5.841+1.850+0.189=7.880 kN/m 活载标准值: =7.0002.2=15.400 kN/m 经试算, 永久荷载效应控制的组合为最不利组合, 因此取荷载设计值 =1.357.880+1.01.315.400=30.7 kN/m2 2、计算简图 各跨的计算跨度为: 中间跨: =n =6000300=5700mm 边跨
30、: =6000 150120+250/2=5855mm 1.025=5873.25mm, 取小值 5855mm 平均跨度: =(5855+5700)/2=5777.5mm 跨度差: (58511-5700)/5700=2.7%V 截面满足要求 (kN) 0.71.1200415=63.91kNV 按计算配箍 箍筋直径和肢数 6 双肢 (mm2) 228.3=56.6 228.3=56.6 228.3=56.6 228.3=56.6 (mm) 404.3 188.1 190.4 190.4 实配间距(mm) 180 180 180 180 6. 计算结果及次梁的构造要求，绘次梁配筋图, 见图 2
31、2。 图 22 次梁配筋图 三 主梁的计算（按弹性理论计算） 1、荷载计算: 次梁传来的恒载： 7.886.0=47.28kN/m2 主梁自重： 250.3（0.70.08）2.2=10.23kN 梁侧抹灰： 170.015（0.70.08）22.2=0. 696 kN 恒载标准值: =47.28+10.23+0.696=58.206 kN 活载标准值: =15.46=92.400 kN 恒载设计值: 1.35 =1.3558.206=78.58 kN 活载设计值: 1.3 =1.392.40=120.1 kN 2、计算简图 各跨的计算跨度为: 中间跨: =6600-400+400=6600m
32、m 边跨: =6600120200+370/2+400/2=6665mm 1.025 +b/2 =1.025（6600120200）+400/26637mm, 取小值 6637mm 平均跨度: =(6637+6600)/2=6619mm 跨度差: (6637-6600)/6600=0.56%V 截面满足要求 (kN) 0.71.1300610=140.91kNV 按计算配箍 箍筋直径和肢数 6200 双肢 140.911000+1.25210228.3610200=186.23k N (mm2) 0 (257.1- 186.23)10000. 83000.707=41 7.7 (225.4- 186.23)10000. 83000.707=23 0.8 弯起钢筋 125 125 118 实配弯起钢筋面积(mm) 490.9 490.9 254.5 6、 主梁吊筋计算 由次梁传给主梁的集中荷载为: =1.3547.28+1.01.392.4=183.9kN =433.5mm2 选用 218(509 mm 2) 7、 根据计算结果及主梁的构造要求，绘主梁配筋图, 见图 25。 图 25 主梁抵抗弯矩图及配筋图 二、评分标准 工作态度 设计成果 项目 分档 出勤率 主动性 计算书 图低 答辨成果 评分 A 90 以上 B 8090 C 7080 D 70 以下
