1、阳阳高速公路A4合同段平冈阳阳铁路桥现浇箱梁底模及支架受力计算书一、概述K14+283.5平冈阳阳铁路桥上部构造左幅为：3x25+4x25+(30+42+30)+20m；右幅为：3x25+4x25+20+(30+42+30)m，其中左幅第三联、右幅第四联为预应力砼连续箱梁，即现浇箱梁纵桥向长102m。其中42m跨跨越铁路，铁路交通要求安全净空为5m5m(宽高)。现浇箱梁平面位于R=2500m的左偏圆曲线上，桥面横坡为单向3%，纵断面位于R=23000m的竖曲线上。箱梁采用C50砼，分左右两幅，左幅宽12.9m，右幅宽12.9m16.9m，左幅砼体积为979 m3 , 左幅砼体积为1220 m3
2、。箱梁高200cm，每幅的两侧翼板宽均为250cm，翼缘厚15cm，翼板根部厚45cm，底板厚2045cm，顶板厚2550cm，腹板厚6075cm。左幅为双箱式，右幅为三箱式。箱梁仅设纵向预应力束，钢束型号为9-75、10-75和11-75钢绞线，左幅有15束通长束和14束非通长束，右幅有20束通长束和18束非通长束。最大张拉吨位213.3吨。张拉钢束时，砼强度不得小于85%。箱梁分两次浇注，第一次浇筑至顶板倒角根部。支架采用两种形式。跨铁路处用型号大于5006mm钢管作为立柱，45号工字钢作主梁。其余地方采用483mm钢管搭设满堂支架。满堂支架上用10号槽钢作分布梁。底模及内模板用木模，其余
3、外模用钢模板。二、说明左幅箱梁宽是定值12.9m，断面尺寸变化不大；右幅箱梁宽由靠8#墩处的16.9m持续变至11#墩处的12.9m，底板宽随之持续变化。为使支架立杆受力均匀合理且便于搭设，左幅483mm钢管立杆的布置均规则，右幅483mm钢管立杆的布置随底板及腹板位置的变化参照左幅。底模及支架的受力计算以左幅为例详述。底模面板用=18mm竹夹板，紧贴面板的横桥向加劲梁用1010cm广东松，支点段、渐变段及大钢管支架段（跨铁轨处）约每35cm一道，其它标准段约每40cm一道。砼自重取为25KN/m3。考虑模板自重、施工人员及机具等荷载、荷载分布的不均匀性及安全系数后，简化计算，设箱梁砼荷载的1
4、.4倍为底模及支架所受的总竖向荷载。与计算相关的材料力学参数如下：1、=18mm竹夹板的w=15MPa，=2MPa，每10cm宽，其W=5400 mm3，A=1800 mm2。2、1010cm方木条，W=166666.7 mm3，A=10000 mm2。3、广东松：顺纹弯应力容许值w=12MPa，弯曲剪应力=1.9MPa。4、10号槽钢：W=40000mm3，A=1274mm2，=140MPa，=70MPa。5、工字钢I45a：W=1430000mm3，A=10200mm2，I=322400000 mm4， =140MPa，=70MPa。6、483mm钢管：A=424mm2， =140MPa，
5、回转半径i=15.9mm。7、5006mm钢管：A=12365mm2， =140MPa，回转半径i=174mm。8、验算5006mm钢管竖向承载力时，钢管的长度系数取为=2，即假设杆件下端固定，上端自由。支架搭设及计算参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、路桥施工计算手册、桥梁施工工程师手册等书籍。二、主要受力计算由箱梁截面可知各段混凝土重如下：1、标准段砼重为212.5KN/m，其中底板范围175KN/m，单侧翼板范围18.8KN/m。2、支点段(2m)砼重为284.2KN/m，其中底板范围246.7KN/m，单侧翼板范围18.8KN/m。3、渐变段(2.5m)砼重平均为248.4KN/
6、m，其中底板范围平均421.7KN/m，单侧翼板范围18.8KN/m。（一）、底模受力计算1、 面板（竹夹板）取横桥向10cm宽计算，qmax=1.4(246.7/7.9)0.1=4.4KN/m，经计算比较，最不利工况的简算模型如下： 计算结果：Mmax=0.067KN.m，Qmax=0.77KN， max=12.4MPaw=15 MPa， max=0.43MPa=2MPa。2、 面板加劲方木条（横向加劲梁）经计算比较，最不利工况为支点段，qmax=1.4(246.7/7.9)0.35=15.3KN/m，其简算模型如下： 计算结果：Mmax=1.726KN.m，Qmax=7.267KN， ma
7、x=10.4MPaw=12MPa， max=0.73MPa=1.9MPa。3、 纵向分布梁（双拼10号槽钢）底板下及每侧翼板下分别设10道和3道纵向分布梁，翼板下其跨度1.5m，底板下标准段其跨度1m，底板下支点段及渐变段跨度0.67m，经计算比较，最不利工况为底板下标准段。qmax=1.4175/10=24.5KN/m，其计算模型如下： 计算结果：Mmax=3.06KN.m，Qmax=12.25KN， max=38.25MPaw=140MPa， max=4.81MPa=70MPa。（二）、扣件式钢管支架受力计算扣件式钢管采用483mm钢管。其立杆布置大致如下：1、底板下横桥向设10排受力，每
8、侧翼板下横桥向设3排受力（外侧另加1排以搭设操作平台）。2、翼板下及操作平台的立杆顺桥向间距为1.5m，底板下标准段立杆顺桥向间距为1m，底板下支点段及渐变段立杆顺桥向间距为0.67m。3、为保证立杆受力均匀，底板下腹板处的立杆间距较其它位置小，翼板下靠内侧的立杆间距较外侧小。1、立杆经计算比较，标准段底板下立杆受竖向力最大。标准段底板范围的箱梁截面积7m2,故单根立杆受竖向力N=1.47125/10=24.5KN。立杆最大步距1.6m，顶层步距不大于1.5m，则立杆的最大计算长度取为0=2m=2000mm，长细比=0/i=2000/15.9=126mm，立杆受压的稳定系数（纵向弯曲系数）=0
9、.417，立杆允许承压力为N= A=0.417424140=24753N24.8KN，故立杆受力满足。 2、立杆下地基承载力对泥浆池进行换填碾压，对支架范围的上层覆土均用压路机碾压，直至地基允许承载力大于300KPa后，再在其上铺设一层厚大于5cm的C20砼。立杆通过下托支承于宽20cm的枕木，再依次通过枕木和砼传力于地基，故可保守取基础底尺寸为0.3m0.3m。地基承载力P=N/Ab=24.5KN/(0.3m0.3m)=272KPa= 300KPa，满足。3、立杆弹性变形最长立杆长13.5m，最短立杆长6.5m。最长立杆的弹性变形=NL/AE=2450013500/(4242.1105)=3
10、.7mm；最短立杆的弹性变形=NL/AE=245006500/(4242.1105)=1.8mm（三）、跨铁轨处大钢管支架受力计算铁轨处位于箱梁标准段，其截面积8.5m2。顺桥向9m范围内的箱梁及其上施工荷载由跨铁轨处大钢管支架承受。此段的计算总荷载为P=1.48.5925=2678KN。顺桥向设36根L=9m的I45a单工字钢作主梁，其跨度8m；主梁下用L=15m的双拼45#工字钢（2I45a）作垫梁，其跨度6m；竖向共设10根主受力大钢管（5006mm），即于铁轨的两侧各设5根，钢管长6.8m8.8m。1、主梁验算单根主梁上的最大均布荷载约为：q=1.252678KN/(369m)=10.
11、3KN/m。其计算模型如下： 计算结果：Mmax=82.4KN.m，Qmax=41.3KN， max=57.6MPaw=140MPa，max=4.05MPa=70MPa。最大挠度f=5ql4/(384EI)=510.380004/(3842.1105322400000)=8.1mm故fL/500=8000/500=16mm，挠度满足。2、垫梁验算单边垫梁上的最大均布荷载约为：q=2678KN/(224m)=55.8KN/m。其计算模型如下： 计算结果：Mmax=251.1KN.m，Qmax=167.4KN， max=87.8MPaw=140MPa，max=8.21MPa=70MPa。最大挠度f
12、=5ql4/(384EI)=555.860004/(3842.11052322400000)=6.9mm故fL/500=6000/500=12mm，挠度满足。3、主管（大钢管）验算单根钢管受最大竖向力N=1.32678/10=348.1KN35t。按下端固定、上端自由取钢管长度系数=2计算长细比，最长主管的长细比=/i=28800/174=101mm，主管受压的稳定系数（纵向弯曲系数）=0.58，即主管允许承压力为N= A=0.5812365140=1004038N1004KN100t，故主管受力满足。4、地基承载力验算主管支承于长宽厚为1.5m1.5m0.5m的混凝土基础上。基础下的地基允许承载力大于300KPa。地基承载力P=N/Ab=350KN/(1.5m1.5m)=156KPa= 300KPa，满足。5、主管弹性变形最长主管长8.8m，最短主管长6.8m。最长主管的弹性变形=NL/AE=3500008800/(123652.1105)=1.2mm；最短主管的弹性变形=NL/AE=3500006800/(123652.1105)=0.9mm5
