铝单板幕墙设计计算书.doc

1、 铝单板幕墙设计计算书 .设计依据: 建筑幕墙 GB/T 21086-2007 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 102-2003 金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ 133-2001 玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T 139-2001 建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068-2001 民用建筑设计通则GB 50352-2005 建筑设计防火规范 GB 50016-2006 高层民用建筑设计防火规范 GB 50045-95（2005年版） 建筑物防雷设计规范GB 50057-94（2000年版） 建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068-2001 中国地震动参数区划图GB18306-

2、2000 建筑制图标准 GB/T 50104-2001 建筑结构荷载规范 GB 50009-2001(2006年版) 建筑抗震设计规范 GB 50011-2010 混凝土结构设计规范 GB 50010-2002 钢结构设计规范 GB 50017-2003 冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB 50018-2002 建筑幕墙平面内变形性能检测方法 GB/T 18250-2000 建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 GB/T 18575-2001 高耐候结构钢 GB/T 4171-2000 焊接结构用耐候钢 GB/T 4172-2000 不锈钢和耐热钢牌号及化学成分 GB/T 20878-2007 铝合金建

3、筑型材第1部分： 基材 GB/T 5237.1-2004 铝合金建筑型材第2部分： 阳极氧化、着色型材 GB/T 5237.2-2004 一般工业用铝及铝合金板、带材 第1部分 一般要求 GB/T 3880.1-2006 一般工业用铝及铝合金板、带材 第2部分 力学性能 GB/T 3880.2-2006 一般工业用铝及铝合金板、带材 第1部分 尺寸偏差 GB/T 3880.3-2006 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱 GB 3098.1-2000 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹 GB 3098.2-2000 紧固件机械性能 螺母 细牙螺纹 GB 3098.4-2000 紧固件机械性能 自攻螺

4、钉 GB 3098.5-2000 紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉、螺柱 GB 3098.6-2000 紧固件机械性能 不锈钢 螺母 GB 3098.15-2000 螺纹紧固件应力截面积和承载面积 GB/T 16823.1-1997 铝板幕墙 板基 YS/T429.1-2000 铝板幕墙 氟碳喷漆铝单板 YS/T429.2-2000 铝塑复合板 GB/T 17748-1999 铝塑复合板用铝带YS/T432-2000 建筑用铝型材、铝板氟碳涂层 JG 133-2000 混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2004 混凝土用膨胀型、扩孔型锚栓JG160-2004 混凝土接缝用密封胶 JC/T

5、881-2001 建筑结构静力计算手册 (第二版) BKCADPM集成系统(BKCADPM2007版).基本计算公式: (1).场地类别划分: 地面粗糙度可分为A、B、C、D四类： -A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； -B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； -C类指有密集建筑群的城市市区； -D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 本工程为：山东，按C类地区计算风荷载。(2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1 当计算主要承重结

6、构时Wk=zszW0 （GB50009 7.1.1-1）2 当计算围护结构时 Wk=gzs1zW0 （GB50009 7.1.1-2）式中： 其中: Wk-垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)； gz-高度Z处的阵风系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001第7.5.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算:gz=K(1+2f) 其中K为地区粗糙度调整系数，f为脉动系数。经化简，得： A类场地: gz=0.921+35-0.072(Z/10)-0.12 B类场地: gz=0.891+(Z/10)-0.16 C类场地: gz=0.851+350.108(Z/10)-0.22

7、 D类场地: gz=0.801+350.252(Z/10)-0.30 z-风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001第7.2.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地: z=1.379(Z/10)0.24 B类场地: z=1.000(Z/10)0.32 C类场地: z=0.616(Z/10)0.44 D类场地: z=0.318(Z/10)0.60 按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条 验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数s1：一、 外表面1. 正压区 按表7.3.1采用；2. 负压区 对墙面， 取-

8、1.0 对墙角边， 取-1.8二、 内表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。注：上述的局部体型系数s1（1）是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2 的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2 时，局部风压体型系数s1（10）可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2 而大于1m2 时，局部风压体型系数s1（A）可按面积的对数线性插值，即s1（A）=s1（1）+s1（10）-s1（1） logA 本工程属于B类地区,故z=(Z/10)0.32 W0-基本风压,按建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.

9、3kN/m2，山东地区取为0.650kN/m2(3).地震作用计算: qEAk=EmaxGAK 其中: qEAk-水平地震作用标准值 E-动力放大系数,按 5.0 取定 max-水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: max选择可按JGJ102-2003中的表5.3.4进行。表5.3.4 水平地震影响系数最大值max抗震设防烈度6度7度8度max0.040.08(0.12)0.16(0.24)注:7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为0.15g和0.30g的地区。 设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度： max=0.04 设计基本地震加速度为0

10、.10g，抗震设防烈度7度： max=0.08 设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度： max=0.12 设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度： max=0.16 设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度： max=0.24 设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度： max=0.32 山东设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度为8度，故取max=0.16 GAK-幕墙构件的自重(N/m2)(4).作用效应组合:一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度： a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： 0S R b.有地震作用效应组合时

11、，承载力应符合下式要求： SE R/RE式中 S-荷载效应按基本组合的设计值； SE-地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值； R-构件抗力设计值； 0-结构构件重要性系数，应取不小于1.0； RE-结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0； c.挠度应符合下式要求： df df,lim df-构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值； df,lim-构件挠度限值； d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合dfdf,lim的规定。幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定： 1 有地震作用效应组合时，应按下式进行： S=GSGK+wwSWK+EESEK 2

12、 无地震作用效应组合时，应按下式进行： S=GSGK+wwSWK S-作用效应组合的设计值； SGk-永久荷载效应标准值； SWk-风荷载效应标准值； SEk-地震作用效应标准值； G-永久荷载分项系数； W-风荷载分项系数； E-地震作用分项系数； W-风荷载的组合值系数； E-地震作用的组合值系数； 进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值： 一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数G、W、E应分别取1.2、1.4和1.3； 当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数G应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应； 当永久荷载的效应对构件利时，其分项系

13、数G的取值不应大于1.0。 可变作用的组合系数应按下列规定采用： 一般情况下，风荷载的组合系数W应取1.0，地震作用于的组合系数E应取0.5。 对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数W应取1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数W和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。.材料力学性能: 材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003 玻璃幕墙工程技术规范。(1).铝合金型材的强度设计值应按表5.2.2的规定采用。表5.2.2 铝合金型材的强度设计值fa（N/mm2）铝合金牌号

14、状 态壁厚（mm）强度设计值fa抗拉、抗压抗剪局部承压6061T4不区分85.5 49.6 133.0 T6不区分190.5 110.5 199.0 6063T5不区分85.5 49.6 120.0 T6不区分140.0 81.2 161.0 6063AT510124.4 72.2 150.0 10116.6 67.6 141.5 T610147.7 85.7 172.0 10140.0 81.2 163.0 (2).单层铝板的强度设计值应按表5.2.2b的规定采用。 表5.2.2b 单层铝板强度设计值(N/mm2)牌号合金状态0.2抗拉强度f tl抗剪强度fl1060H14、H24、H446

15、551291050H14、H24 、H44755834H4812093541100H14、H24、H449574433003H16、H2614511365H14、H24、H44115895230040604727H4214010963 H14、H2417013276 3005H42957443H14、H24、H4413510561H46160124723105H25130101585005H14、H24、H441158952H4290704050520655129H4213010158H441751367957540806236H4214010963H14、H24、H4416012472H16

16、、H26、H4619014885(3).热轧钢材的强度设计值应按现行国家标准钢结构设计规范GB50017-2003的规定采用，也可按表5.2.3a采用。表5.2.3a 热轧钢材的强度设计值fs（N/mm2）钢材牌号厚度或直径d（mm）抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235d1621512532516d4020512040d60200115Q345d1631018040016d3529517035d50265155注：表中厚度是指计算点的钢材厚度；对轴心受力杆件是指截面中较厚钢板的厚度.(4).冷成型薄壁型钢的钢材的强度设计值应按现行国家标准钢结构设计规范GB50018-2002的规定，可按表5.

17、2.3b采用。 表5.2.3 b 冷成型薄壁型钢的强度设计值钢材牌号抗拉、抗压、抗弯 f ts抗剪 f vs端面承压（磨平顶紧） f csQ235205120310Q345300175400(5).不锈钢型材和棒材的强度设计值可按表5.2.3c采用。表5.2.3c 不锈钢型材和棒材的强度设计值牌号0.2抗拉强度f ts1抗剪强度 f vs1端面承压强度 f cs106Cr19Ni10S3040820517810424606Cr19Ni10NS30458275239139330022Cr19Ni10S3040317515288210022Cr19Ni10NS3045324521312429406

18、Cr17Ni12Mo2S3160820517810424606Cr17Ni12Mo2NS31658275239139330022Cr17Ni12Mo2S3160317515288210022Cr17Ni12Mo2NS31653245213124294(6).玻璃幕墙材料的弹性模量可按表5.2.8的规定采用。表5.2.8 材料的弹性模量 E（N/mm2）材 料E玻 璃0.72105铝合金0.70105钢、不锈钢2.06105消除应力的高强钢丝2.05105不锈钢绞线1.201051.50105高强钢绞线1.95105钢丝绳0.801051.00105 注：钢绞线弹性模量可按实测值采用。(7).玻

19、璃幕墙材料的泊松比可按表5.2.9的规定采用。表5.2.9 材料的泊松比材 料材 料玻璃0.20钢、不锈钢0.30铝合金0.33高强钢丝、钢绞线0.30(8).玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表5.2.10的规定采用。表5.2.10 材料的线膨胀系数(1/)材料材料 玻璃0.8010-51.0010-5不锈钢板1.8010-5钢材1.2010-5混凝土1.0010-5铝材2.3510-5砌砖体0.5010-5(9).玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表5.3.1的规定采用。表5.3.1 材料的重力密度g（kN/m3)材料g材料g普通玻璃、夹层玻璃、钢化玻璃、半钢化玻璃25.6矿棉1.21.5玻璃棉0

20、.51.0钢材78.5岩棉0.52.5铝合金28.0一、风荷载计算 标高为11.7m处风荷载计算 W0:基本风压 W0=0.65 kN/m2 gz: 11.7m高处阵风系数(按B类区计算) gz=0.891+(Z/10)-0.16=1.759 z: 11.7m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001)(2006年版) z=(Z/10)0.32 =(11.7/10)0.32=1.050 sl:局部风压体型系数(墙面区) 板块（第1处） 1000.00mm2100.00mm=2.10m2 该处从属面积为：2.10m2 sl (A)=sl (1)+sl (10)-sl (1

21、)log(A) =-1.0+0.81.0-1.00.322 =-0.936 sl=-0.936+(-0.2)=-1.136 该处局部风压体型系数sl=1.136 风荷载标准值: Wk=gzzslW0 (GB50009-2001)（2006年版） =1.7591.0501.1360.650 =1.363 kN/m2 风荷载设计值: W: 风荷载设计值(kN/m2) w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按建筑结构荷载规范GB50009-2001 3.2.5 规定采用 W=wWk=1.41.363=1.908kN/m2二、D 板强度校核: 校核依据：=M/W=6mqL2/t2fa=80.000N

22、/mm2 Lx: 宽度: 0.333m Ly: 高度: 0.700m L: D板短边边长度: 0.333m t: 金属板厚度: 2.5mm m1: 跨中弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.081 mx: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.118 my: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.079 Wk: 风荷载标准值: 1.363kN/m2 垂直于平面的分布水平地震作用: qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2) q

23、EAk=5maxGAK =50.16067.500/1000 =0.054kN/m2 荷载设计值为： q=1.4Wk+1.30.5qEAk =1.943kN/m2 =(Wk+0.5qEAk)L4109/Et4 =6.27 : 折减系数，按=6.27 查表得:0.99 板所受最大弯矩应力值为: =6m1qL2103/t2 =16.711N/mm2 16.711N/mm280.000N/mm2 强度可以满足要求 板挠度校核: 校核依据: /L1/100 f1: 挠度系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.005 L: 短边边长: 0.333m t: 板厚度

24、: 2.5mm E: 弹性模量: 70000.000N/mm2 v: 泊松比: 0.330 D: 板弯曲刚度: D=Et3/12/(1-v2)/100000 =1.023 板挠度: U=104f1WkL4/D =0.767mm 板挠度与边长比值: Du=U/L/1000 =0.002 0.0021/100 板挠度可以满足要求 三、E板强度校核: 校核依据：=M/W=6mqL2/t2fa=80.000N/mm2 Lx: E板宽度: 0.333m Ly: E板高度: 0.700m L: E板短边长:0.333m t: 金属板厚度: 2.5mm Wk: 风荷载标准值: 1.363kN/m2 垂直于平

25、面的分布水平地震作用: qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2) qEAk=5maxGAK =50.16067.500/1000 =0.054kN/m2 荷载设计值为： q=1.4Wk+1.30.5qEAk =1.943kN/m2 m1: 跨中弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.073 mx: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.084 my: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.057 =(Wk+0.5qEAk)L4

26、109/Et4 =6.27 : 折减系数，按=6.27 查表得:0.99 E板所受的最大弯矩应力值为: =6m1qL2103/t2 =14.986N/mm2 14.986N/mm280.000N/mm2 强度可以满足要求 E板挠度校核: 校核依据: /L1/100 f1: 挠度系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.003 Lx: E板宽度: 0.333m Ly: E板高度: 0.700m L: E板短边长: 0.333m t: 板厚度: 2.5mm E: 弹性模量: 70000.000N/mm2 v: 泊松比: 0.330 D: 板弯曲刚度: D=E

27、t3/12/(1-v2)/100000 =1.023 板挠度: U=104f1WKL4/D =0.420mm 板挠度与边长比值: Du=U/L/1000 =0.001 0.0011/100 E板挠度可以满足要求 四、F 板强度校核: 校核依据：=M/W=6mqL2/t2fa=80.000N/mm2 Lx: 宽度: 0.333m Ly: 高度: 0.700m L: 短边长: 0.333m t: 金属板厚度: 2.5mm m1: 跨中弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.072 mx: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0

28、.476) 查表得: 0.083 my: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.057 Wk: 风荷载标准值: 1.363kN/m2 垂直于平面的分布水平地震作用: qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2) qEAk=5maxGAK =50.16067.500/1000 =0.054kN/m2 荷载设计值为： q=1.4Wk+1.30.5qEAk =1.943kN/m2 =(Wk+0.5qEAk)L4109/Et4 =6.27 : 折减系数，按=6.27 查表得:0.99 板所受的最大截面弯矩应力值为: =6m1qL210

29、3/t2 =14.721N/mm2 14.721N/mm280.000N/mm2 强度可以满足要求 板挠度校核: 校核依据: /L1/100 f1: 挠度系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.003 Lx: 短边边长: 0.333m t: 板厚度: 2.5mm E: 弹性模量: 70000.000N/mm2 v: 泊松比: 0.330 D: 板弯曲刚度: D=Et3/12/(1-v2)/100000 =1.023 板挠度: U=104f1WkL4/D =0.412mm 板挠度与边长比值: Du=U/L/1000 =0.001 0.0011/100 板

30、挠度可以满足要求 五、支座处强度校核: 1.支座处校核依据：根据一根肋两侧相邻两板格的支承情况，先求肋两侧的固端弯矩系数，平均后为此处弯矩系数： m支=(m支(i)+m支(j)/2 校核依据：=M/W=6m支qL2/t2fa=80.000N/mm22.支座强度校核： D,E之间： 肋侧D板格固端弯矩系数=0.118 肋侧E板格固端弯矩系数=0.084 支座弯矩系数:m=(mdx+mex)/2 =0.101KNm =6m支qL2103/t2 =20.671N/mm2 20.671N/mm280.000N/mm2 强度可以满足要求 E,F之间： 肋侧E板格固端弯矩系数=0.057 肋侧F板格固端弯

31、矩系数=0.057 支座弯矩系数:m=(mfy+mey)/2 =0.057KNm =6m支qL2103/t2 =11.685N/mm2 11.685N/mm280.000N/mm2 强度可以满足要求六、固定片（压板）计算: Wfg_x: 计算单元总宽为1000.0mm Hfg_y: 计算单元总高为2100.0mm Hyb1: 压板上部分高为300.0mm Hyb2: 压板下部分高为300.0mm Wyb: 压板长为20.0mm Hyb: 压板宽为35.0mm Byb: 压板厚为8.0mm Dyb: 压板孔直径为5.0mm Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值为1.363(kN/m2) qEAk:

32、 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用为0.054(kN/m2)(不包括立柱与横梁传来的地震作用) A: 每个压板承受作用面积(m2) A=(Wfg_x/1000/2)(Hyb1+Hyb2)/1000/2 =(1.0000/2)(0.3000+0.3000)/2 =0.1500 (m2) Pwk: 每个压板承受风荷载标准值(KN) Pwk=WkA=1.3630.1500=0.204(KN) Pw: 每个压板承受风荷载设计值(KN) Pw=1.4Pwk=1.40.204=0.286(KN) Mw: 每个压板承受风荷载产生的最大弯矩(KN.m) Mw=1.5Pw(Wyb/2)=1.50.286(0.0

33、200/2)=0.004 (KN.m) Pek: 每个压板承受地震作用标准值(KN) Pek=qEAKA=0.0540.1500=0.008(KN) Pe: 每个压板承受地震作用设计值(KN) Pe=1.3Pek=1.30.008=0.011(KN) Me: 每个压板承受地震作用产生的最大弯矩(KN.m) Me=1.5Pe(Wyb/2)=1.50.011(0.0200/2)=0.000 (KN.m) 采用Sw+0.5Se组合 M: 每个压板承受的最大弯矩(KN.m) M=Mw+0.5Me=0.004+0.50.000=0.004(KN.m) W: 压板截面抵抗矩(mm3) W=(Hyh-Dyb

34、)Byb2)/6 =(35.0-5.0)8.02)/6 =320.0 (mm3) I: 压板截面惯性矩(mm4) I=(Hyh-Dyb)Byb3)/12 =(35.0-5.0)8.03)/12 =1280.0 (mm4) =106M/W=1060.004/320.0=13.7 (N/mm2) =13.7(N/mm2) 84.2(N/mm2)强度满足要求 U: 压板变形(mm) U=1.510002(Pwk+0.5Pek)Wyb3/(48EI) =1.51000(0.204+0.50.008)20.03/(240.71051280.0) =0.001mm Du: 压板相对变形(mm) Du=U/

35、L=U/(Wyb/2)=0.001/10.0=0.0001 Du=0.00011/180 符合要求 Nvbh: 压板螺栓(受拉)承载能力计算(N): D: 压板螺栓有效直径为4.250(mm) Nvbh=(D2170)/4=(3.14164.2502170)/4 =2411.7 (N) Nvbh=2411.72(Pw+0.5Pe)=583.0(N)满足要求 七、幕墙立柱计算: 幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算：1. 荷载计算:(1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算 qw: 风荷载均布线荷载设计值(kN/m) W: 风荷载设计值: 1.760kN/m2 B: 幕墙分格宽: 1.000m

36、 qw=WB =1.7601.000 =1.760 kN/m(2)地震荷载计算 qEA: 地震作用设计值(KN/m2): GAk: 幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 68N/m2 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值: qEAk: 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 (kN/m2) qEAk=5maxGAk =50.16068.000/1000 =0.054 kN/m2 E: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qEA=1.3qEAk =1.30.054 =0.071 kN/m2 qE：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布) qE=qEAB =0.0711.000 =0.071 kN/

37、m(3)立柱弯矩: Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m) qw: 风荷载均布线荷载设计值: 1.760(kN/m) Hsjcg: 立柱计算跨度: 5.800m Mw=qw(L13+L23)/8/(L1+L2) =(3.3003+2.5003)/8/(3.300+2.500)1.760 =1.956 kNm ME: 地震作用下立柱弯矩(kNm): ME=qE(L13+L23)/8/(L1+L2) =(3.3003+2.5003)/8/(3.300+2.500)0.071 =0.079kNm M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm) 采用SW+0.5SE组合 M=Mw+0.5ME =1.956+0.50.079 =1.995kNm2. 选用立柱型材的截面特性: 立柱型材号: 热镀锌方钢管60X60X5 选用的立柱材料牌号:Q235 d=16 型材强度设计值: 抗拉、抗压215.000N/mm2 抗剪125.0N/mm2 型材弹性模量: E=2.10105N/mm2 X轴惯性矩: Ix=45.798cm4 Y轴惯性矩: Iy=45.836cm4 立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩: Wn=15.264cm3