1、毕业设计说明书（毕业论文）邯郸大学第四教学楼结构设计专业土木工程姓名指导老师河北工程大学土木工程学院2013年6月7日河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年摘要本此设计为邯郸大学第四教学楼结构设计,建筑面积为584435平方米,建筑高度为198米。工程是集办公、教学、学习于一体的建筑，以方便师生之间的交流。建筑采用内廊式平面布局，给人以简洁向上的感觉。本工程为框架结构,结构设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为015G，第一组。环境类别基础、雨蓬、室外楼梯、檐口为二（B）类，厕所为二A类，其余为一类。结构设计的主要方法为D值法,反弯点法,倒梁法等。关键字框架结构、内廊式、D值法、反弯
2、点法、倒梁法河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年ABSTRACTTHISTHEDESIGNFORTHEHANDANUNIVERSITYTHEFOURTHTEACHINGBUILDINGSTRUCTUREDESIGN,CONSTRUCTIONAREAOF584435SQUAREMETERS,THEBUILDINGHEIGHTIS198METERSENGINEERINGISTHECOLLECTIONOFFICE,TEACHINGANDLEARNINGINTHEINTEGRATIONOFARCHITECTURE,TOFACILITATECOMMUNICATIONBETWEENTEACHE
3、RSANDSTUDENTSBUILDINGADOPTSTHEEXISTENTINLAYOUT,GIVEAPERSONTHESENSEWITHCLEANUPTHEPROJECTFORTHEFRAMESTRUCTURE,STRUCTURALFORTIFICATIONINTENSITYIS7DEGREES,DESIGNBASICSEISMICACCELERATIONVALUEOF015G,THEFIRSTGROUPENVIRONMENTALCATEGORIESFOUNDATION,RAINLOOSE,2BFOROUTDOORSTAIRS,EAVES,THETOILETFORTWOCLASSA,FOR
4、THERESTOFTHECATEGORYSTRUCTUREDESIGNOFTHEMAINMETHODSFORTHEDVALUEMETHOD,THEINFLECTIONPOINTMETHOD,INVERTEDBEAMMETHODANDSOONKEYWORDSFRAMESTRUCTURE,INTERNALEXISTENT,DVALUEMETHOD,INFLECTIONPOINTMETHOD,INVERTEDBEAMMETHOD河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年目录0绪论11工程概况211截面尺寸估算212柱截面尺寸估算22确定计算简图221一榀框架计算3取楼层的一榀框架进行计算,框架
5、单元如图322框架线刚度计算33荷载计算331恒荷载标准值计算332柱子自重433梁自重534墙体自重535门窗自重636荷载分层总汇74水平地震作用力下框架侧移计算741横梁线刚度计算和柱线刚度计算842横向框架柱的侧移刚度D值843横向地震作用计算944横向框架抗震变形验算1045水平地震作用下,横向框架的内力分析105向荷载作用下横向框架的内力分析1251荷载计算1252用弯矩分配法计算框架弯矩1353梁端剪力及柱轴力计算166内力组合2161框架梁内力组合2162柱子内力组合247截点设计2571承载力抗震调整系数2572横向框架梁的截面设计2673柱截面设计368节点构造45河北工程
6、大学土木工程学院毕业设计说明书2013年9屋盖、楼盖设计4591板的设计4692楼面的设计4810楼梯设计51101楼梯板设计计算51102平台板的设计52103平台梁的计算5311基础设计54111初步确定基础尺寸54112地基承载力验算54113柱子边缘处基础梁的受剪承载力验算55114基础的内力分析55115柱下条形基础梁顶面的局部受压承载力计算57鸣谢58参考资料581邯郸大学第四教学楼结构设计学生陈群指导教师高洪俊河北工程大学土木工程学院土木工程专业结构方向0绪论本综合楼是为教师,学生工作学习提供最为良好环境的建筑。教学楼建筑设计同设计其他类型建筑一样有许多共同点，也有许多不同的特点
7、和要求。经过一番思考，我认为本设计应该具有以下特点（1）弹性。从设计、结构到服务功能都应做到开放性，以适应时空的变化。（2）紧凑性。教室以及其它辅助用房的空间布置要做到紧凑合理。（3）易接近性。从楼外到楼内，从入口到各个部门，要规划得合理，要设计一个良好的导引系统。（4）可扩展性。在未来扩展时可灵活延伸，将损失减小到低程度。（5）舒适性。在环境、通风、温湿度、光线等方面要柔和、协调，尽量借用外部的自然环境。（6）环境的稳定性。（7）安全性。建筑安全防护措施做到不仅满足规范要求而且更加人性化。（8）济性。把建设和维护一座教学楼所需要的经费和人员控制在最低限度。在整个设计过程中，我本着“安全，适用
8、，经济，美观”的原则，在满足设计任务书提出的功能要求前提下，完成了建筑设计这一环节，合理的选择框架，并为以后的结构设计打下了良好的基础。河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年21工程概况本工程位于邯郸大学内,建筑面积为55006500M2,地上五层，局部六层，施工图设计以规划局批准的总图为准，总建筑面积上下浮动范围不超过1。本工程的主要功能为教学,并兼有图书、办公。具体功能分为一层设网络信息室、档案存放室、配电室各一个；资料室、图书室（60人）、期刊室（60人）各两个。二层设大办公室、小办公室若干；院会议室各一个。三五层每层设小教室（60人）若干，教师休息室两个,活动厅一个。11截面
9、尺寸估算图1L1为5400MM，L2为7200MM，L3为3000M梁L1的截面尺寸为HL/12450取H450MM，B300MM梁L2的截面尺寸为HL/12600取H600MM，B300MM梁L3的截面尺寸为HL/12250取H300MM，B300MM12柱截面尺寸按层高确定底层H39006005005000MMB（1/101/15）500333MM按轴压比确定AN/FC14194481/06/14322468532所以BH474,取BH500MM柱子高度底层柱高H39006005005000MM室内外高差600MM,基础顶面距地面高500MM,其它层柱高3900MM图212确定计算简图河北
10、工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年321一榀框架计算取楼层的一榀框架进行计算,框架单元如图22框架线刚度计算框架梁、柱的混泥土取C30强度等级,在框架结构中,现浇楼面或预制楼板,但有现浇层的楼面,可以作为梁的有效翼缘,增大梁的有效刚度,减小框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时,对现浇楼面的边框架取I15IOIO为梁的截面惯性矩,对中框架取I2IO。表21柱的线刚度IBH3/12层次HECBHICKEI/H25390031045005005211094010101500031045005005211093121010表21梁的线刚度梁号CEBHIOLKEI/L边框架取1
11、5K中框架取2KL13104300450231095400128101019210102251010L2310430060054109720022510103381010451010L331043003006751083000675109101101013510103荷载计算31恒荷载标准值计算311屋面保护层30厚C20细石混泥土00322066KN/M2冷底子油一遍三毡四油防水层04KN/M220厚矿渣水泥找平层145002029KN/M260厚聚苯乙烯保温层006005003KN/M2100150厚膨胀珍珠岩找坡（01015）/27088KN/M2120厚钢筋混泥土板250123KN/M
12、220厚水泥砂浆板抹灰0022004KN/M2合计595KN/M2屋面均布恒荷载为（17405）（64805）595695478KN河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年4312标准层楼面水磨石楼面065KN/M2120厚钢筋混泥土板250123KN/M220厚水泥砂浆板底抹灰0022004KN/M2合计405KN/M2卫生间、楼面瓷砖楼面055KN/M2120厚钢筋混泥土板3KN/M220厚水泥砂浆板底抹灰04KN/M2合计395KN/M2楼面恒载标准值两种荷载相差不大，为偏于安全，取405KN/M2计算。恒载405（17405）（64805）473392KN313屋面均布荷载屋面
13、为上人屋面，查建筑结构荷载规范得均布荷载标准值为20KN/M2，所以屋面均布荷载标准值为2（17405）（64805）233774KN314雪荷载标准值基本雪压为03KN/M2雪荷载标准值SKRSO查荷载规范R1SK03KN/M2故雪荷载标准为03（17405）（64805）35066KN315楼面均布活载查建筑结构荷载规范（GB5000092006）楼面均布活载中阅览室、会议活动室为20KN/M2走廊、门庭、楼梯均为20KN/M2，为便于计算，隔墙统一不计，楼面均布活载统一偏大取25KN/M2。故楼面均布荷载为25（17405）（64805）292218KN32柱子自重柱截面BH500500
14、MM柱自重250505625KN/M10厚抹灰砂浆00140517034KN/M2合计659KN/M2底层柱每根自重56593295KN河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年5其余层每根自重39659257KN33梁自重L1BH300450MM自重03045253375KN/M10厚水泥砂浆抹灰001（2032045）170256KN/M合计363KN/ML2BH300600MM自重03062545KN/M10厚水泥砂浆抹灰001（203206）170306KN/M合计481KN/ML3BH300300MM自重030325225KN/M10厚水泥砂浆抹灰001（203203）1702
15、04KN/M合计2454KN/ML1每根重54363196KNL2每根重72481346KNL3每根重30245736KN表31底层梁柱自重统计梁号净跨截面密度数量单重总重L1540030045025481969408L2720030060025263465536L3300030030025137365588柱5000500500255232951713434墙体自重内外墙都采用加气混泥土砌块，外墙厚250MM，内墙厚200MM，墙体抹灰近似按加厚墙体考虑其重量。单位面积墙体自重外墙0296174KN/M2内墙0246144KN/M2底层A轴（0510860513）（39045）（4824）1
16、042244233637217411087KNB轴（051085540513）（39045）（1024）9（3318）81151114416576KNC轴（051084540513）（39045）（1024933188778514411210KN河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年6D轴（0510860513）（39045）（4824）842241006217417508KN1轴（057223054）（3906）63332671745685KN27轴05722054390642571446367801KN8轴05722054390642571747407KN合计106253KN25
17、层A轴（0510860513390454824104224267517411745KNB轴（0510860513）（39045）（1024）10（3318）81313414418913KNC轴（051084540513390451024933188778514411210KND轴（0510860513）（39045）（4824）842241006217417508KN1轴（05722054）（3906）3（3903）62737171746468KN27轴05722054390642571446367801KN8轴05722054390642571747407KN合计110031KN女儿墙（64
18、8174）20914421306KN35门窗自重取窗自重04KN/M2，木门015KN/M2底层门窗统计表表32门尺寸数量自重总重1024180156486033101529742331015208表31窗4024180482944224204806331816043802河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年7合计14055KN25层表34门尺寸数量自重总重102418015648表35窗48241804829442242048063318160438026027104648合计14198KN36荷载分层总汇顶层重力荷载代表值包括，50屋面雪荷载，纵横梁自重，半层柱自重，半层墙体自
19、重。其他层重力荷载代表值包括，楼面恒载，50楼面均布活荷载，纵横梁自重，楼面上下各半层的柱子及纵横墙体自重。将前述分项荷载相加，得集中于各层楼面的重力荷载代表值如下底层GG恒05G活4733922922180517134940855365888106253140551066477KN24层G4733922922180517134940855365888110031141981070398KN顶层G69547835066059408553658881/2171349110031213061030331KN建筑物总重力荷载代表值G为图3110303311070398310664715307996K
20、N4水平地震作用力下框架侧移计算框架梁、柱的混泥土取C30等级，混泥土弹性模量EC3107KN/M2在框架结构中，现浇楼面或预制楼板，但有现浇层的楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架取I15I0（I0为截面惯河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年8性矩），对中框架矩取I2I0。41横梁线刚度计算和柱线刚度计算见前计算简图部分42横向框架柱的侧移刚度D值表41横向框架柱侧移刚度D值计算如表25层KKI/2KCK/2KDKC12/H2根数底层KKI/KC（K05）/2K底层边框架边柱338/312108
21、051376824边框架中柱338135/312152057485964中框架边柱338/3121080513768212中框架中柱338135/3121520574859612D260448一般层边框架边柱（338338）/40/20845029793734边框架中柱3381352/40/21180371117084中框架边柱（338338）/40/208450297937312边框架中柱3381352/40/211803711170812337296按顶点位移法计算框架的自震周期T1170T式中0基本周期调整系数。考虑填充墙使框架自震周期减小的影响,取006。T框架的顶点位移。在未求出框架
22、的周期前，无法求出框架的地震力及位移,T是将框架的重力荷载视为水平作用力,求得假象框架位移。然后由T求出T1，再用T1求得框架结构的底部剪力,进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。表42横向框架顶点位移计算层次GIGIDI层间相对位移I河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年9IGI/DI5103033110303313372960031705225410703982140796337296006340490831070398321119433729600952042742107039842815923372960126903322110664775348049260448020530
23、2053T1170T170705225086S43横向地震作用计算在三类场地,七级近震区,结构的特征周期TG和地震影响系数MAX为TG045MAX008结构等效总重力荷载代表值GEQ085G108553480694545859KN水平地震影响系数1TG/TRRMAX035/08609100800356结构总的水平地震作用标准值FEX1GEQ003564545859161927KN由于T1086S14TG045063S,所以考虑顶点附加地震作用。顶部附加地震作用系数E008T10700808600701388FS0138816192722475KN各质点横向水平地震作用下F1G1H1FEX1E/
24、GKHKG1H1/GKHK139452KN地震作用下各楼层水平地震层间剪力VFX表43各层横向地震作用及楼层地震剪力层次HIGIGIHIGIHI/GJHJFIV5206103033121224819031443788437884167107039817875647026436815806033128107039813701094020228169108772289107039895265420141196631284351510664775332385007911017139452河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年10图41各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度分布44横向框
25、架抗震变形验算多遇地震作用下,层间弹性位移验算见下表层间弹性相对转角均满足EE1/55045水平地震作用下,横向框架的内力分析以框架为例进行计算,边框架和纵向框架的计算方法和步骤与横向框架完全相同。框架柱剪力及弯矩计算,采用D值法表44横向框架各层水平地震作用的地震剪力层次层间剪力层间刚度层间位移层高层间相对弹性转角5437883372961303900000024806033372962393900000053108772337296322390000008212843533729638139000000911394522604485355000000107水平地震作用下框架内力计算框架拉剪
26、力及弯矩分别按下式计算河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年11VIJDIJ/D1J上端MB1JV1JYH下端MV1JV1J1YHYYNY1Y2Y3Y为反弯点高度底层取2/3，其它层取1/2表45各层拉端弯矩计算边柱层次高度反弯点高度VIDIJDIJVIJM上M下53939/243788337296937312172373237343939/280603337296937322404368436833939/2108772337296937330235895589523939/2128435337296937335696960696015010/3139422260448768241
27、13685513710表45中柱层次高度反弯点高度VIDIJDIJVIJM上M下53939/2437883372961170815202964296443939/2806033372961170827985456545633939/21087723372961170837767363736323939/21284353372961170844588693869315010/313942226044885964601766815337梁端弯矩,剪力及柱轴力计算MLBILBMBIMVJ/ILBIRBMRBMUCMLCK2/K1K2VBMRBMLB/LNVLBVRB表46框架梁端弯矩、剪力及轴力AB
28、梁BC梁层次MLBMRBLVBMLBMRBLVB5237314257252811851185307904674140477214983368336830224531026361587222851275127303418212855771372285764226422304281河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年1211381582897230765446544304363CD梁轴力层次MLBMRBLVBA轴力B轴力C轴力D轴力514252373725285282622625284404767417214982026100910092026361581026372228430621
29、4721474306277131285572285771633571357171631828913815723071023348644864102335竖向荷载作用下横向框架的内力分析51荷载计算五层AB跨梁自重06032545KN/ML1/2L254/2/720375PE12213159572/22110KN/M恒载256KN/M活载254108KN/MBC跨梁自重030325225KN/MPE5/859521/239KN/M恒载615KN/M活载236KN/M14层AB跨梁自重06032545KN/MPE12213140572/21436KN/M恒载1886KN/M活载2554135KN/
30、M图51BC跨梁自重030325225KN/MPE5/840521/2266KN/M恒载491KN/M活载25375KN/M集中荷载纵梁自重0304525541823KN纵墙自重02954654044698KN柱自重050539252438KN合计8959KN河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年13图52框架恒荷载、活荷载见下图恒载活载52用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析,除活荷载较大的工业厂房外,对一般的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利位置,这样求得的框架内力,梁跨中弯矩较考虑活荷载不利位置法求得的弯矩偏低。但当活荷载占总荷载比例较小时，其影响较小，若比例
31、较大，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘以11到12的放大系数予以调整。521固端弯矩计算表51将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩计算AB跨简图固端弯矩MAMB1/12256722110591/1210872246661/1213572258321/1218867228148表52BC跨河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年14简图固端弯矩MAMB1/126157224611/126722451/124917223681/1275722563522分配系数计算考虑框架的对称性,取半框架进行计算,半框架的梁柱线刚度计算如下,切断的横梁线刚度为原来的一倍。分配系数按与节点连接的各杆的转动刚度进
32、行计算。IAB45IBE135一般层柱I40底层柱I312SAB4I18SBE3IBE405SI454I16SI底4I1248例如A轴线柱顶层顶点节点下柱4IC/4IC4IB047梁4IB/4IC4IB053其余节点的分配系数按相同方法计算。523传递系数远端固定,传递系数为1/2,远端滑动铰支,传递系数为1。采用此方法计算时，假定上、下柱的远端为固定时与实际情况有出入，因此，除底层外，其余柱的线刚度乘以09的修正系数。524弯矩分配在恒载、活载作用下，框架的弯矩分配计算见下表表53恒荷载弯矩分配上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁04705304704201111059110594610005198
33、586150130004451113413042506293111510005656378420007471900007067706781350002552178503203203603303003000881488148368河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年152607260729332591230323035842599130412951467222611518348349398467527521914372307774496178829420611420320320360330300300088148814836826072607293325912303230358413
34、041304129514671151115142042047227824824806334913491698273023207320788903203203603303003000881488148368260726072933259123032303584130414011295146711511233451451508306272272069346035587018733031833264883034027039036032025008814881483682803219231532770246619226221304000138515771151000028022031151135105
35、034413522146348680437522027102411071013表53活荷载弯矩分配上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0470530470420114666466645000021932473199400017714519339971236780000030034216000192049000315631563692000799950032032036033030030008河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年16583258325631866186621001755156015603951097933877105088578036936941538534234208725
36、942431502547421016268110450320320360330300300085832583256318661866210017551560156039593393387710507807803163163561701511510382483248349665297218921899200320320360330300300085832583256318661866210017551560156039593310038771050780835339339381188167167042246125304991531521722227916034027039036032025008
37、583258325632006156922571876167013014229330009381128780000002001002124111086028294115704511496125611388101278569453梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力VVQVM式中VQ梁上均布荷载引起的剪力，VQ1/2QLVM梁端弯矩引起的剪力，MVM左M右）/L柱轴力NVP式中V梁端剪力P节点集中力及自重以AB跨，25层梁在恒载作用下，梁端剪力及柱轴力计算为例河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年17图53得梁上的均布荷载为五层ABQ256KN/MBCQ615KN/M四层ABQ1886KN/M
38、BCQ491KN/M三层ABQ1886KN/MBCQ491KN/M二层ABQ1886KN/MBCQ491KN/M一层ABQ1886KN/MBCQ491KN/M集中荷载8959KN/M柱荷载2438KN/M五层梁端弯矩左M7067KNM5654右M813KNM6504四层梁端弯矩左M7449KNM5959右M796KNM6397三层梁端弯矩左M6983KNM5586右M813KNM5842二层梁端弯矩左M7018KNM5614右M813KNM5863河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年18一层梁端弯矩左M6349KNM5079右M813KNM5443括号内为调幅后数据五层梁端剪力QA
39、VQBV1/2QL1/2256729216KN调幅前MAVMBV7067813/72148KNAV92161489068KNBV92161489364KN调幅后MAVMBV56546504/72118KNAV92161189098KNBV92161189334KN同理可得第四层梁端剪力调幅前AV1/21867274477996/726620KNBV1/21867274477996/726772KN调幅后AV1/21867259596397/726635KNBV1/21867259596397/726757KN第三层梁端剪力调幅前AV1/21867269837302/726652KNBV1/21
40、867269837302/726740KN调幅后AV1/21867269837302/726660KNBV1/21867269837302/726732KN第二层梁端剪力调幅前AV1/21867270187329/726653KNBV1/21867270187329/726739KN调幅后AV1/21867270187329/726661KNBV1/21867270187329/726731KN第一层梁端剪力调幅前AV1/21867263496804/726633KNBV1/21867263496804/726759KN调幅后AV1/21867263496804/726645KNBV1/218
41、67263496804/726747KN第五层A柱柱顶及柱底轴力顶NVP9098KN底N9098243811536KN河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年19第四层A柱柱顶及柱底轴力顶N66359098895924692KN底N2469224382713KN第三层A柱柱顶及柱底轴力顶N666024692895940311KN底N40311243842749KN第二层A柱柱顶及柱底轴力顶N666140311895955931KN底N55931243858369KN第一层A柱柱顶及柱底轴力顶N664555931895971535KN底N71535243873973KN第五层B柱柱顶及柱
42、底轴力顶NVP9364KN底N9364243811802KN第四层B柱柱顶及柱底轴力顶N67729364895925095KN底N25095243827533KN第三层B柱柱顶及柱底轴力顶N67425095895940794KN底N40794243843232KN第二层B柱柱顶及柱底轴力顶N673940794895956492KN底N5649224385893KN第一层B柱柱顶及柱底轴力顶N67595649289597221KN底N7221243874648KN表54恒载作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起剪力弯矩引起剪力AB跨BC跨AB跨BC跨QBQAVVQCQBVVMAMAVVMCMBVV5
43、9216923148/118046696737076/061036696737044/036026696737043/035016696737063/0510总剪力柱轴力河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年20AB跨BC跨A柱轴力B柱轴力AVBVCBVV顶N底N顶N底N906890989364933492390981153693641180266266356772675773724692271325095275336652666674673273740311427494079443232665366616739673173755931583695649258936633664567
44、5967477377153573973722174648表55活载作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起剪力弯矩引起剪力AB跨BC跨AB跨BC跨QBQAVVQCQBVVMAMAVVMCMBVV538889076/065044861125043/036034861125043/036024861125046/039014861125045/0380总剪力柱轴力AB跨BC跨A柱轴力B柱轴力AVBVCBVV顶N底N顶N底N396439533812382393964382349034817112588678647河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年21489648244903489648174
45、8241125137713471490648994814482111251867618292490448984815482211252358231146内力组合61框架梁内力组合在横载和活载作用下,跨中MAXM可以近似取跨中的弯矩代替。MAXM1/8QL22/右左MM式中左M、右M为梁左右两端的弯矩。跨中M若小于QL2/16，取MQL2/16在竖向荷载与地震力组合时,跨间最大弯矩GEM采用数解法计算。图中GBGAMM、重力荷载作用下梁端弯矩图61EBEAMM、水平地震作用下梁端弯矩AR、BR竖向荷载与地震荷载共同作用下的梁端弯矩对AR作用点取弯矩/12/1EBEAGAGBAMMMMLQLRX处
46、截面弯矩为QLXRMA2/12EAGAMM由0/DXDM,可求得跨间最大弯矩MAXM的位置为XAR/Q，将X带入任一截面X处的弯矩代表式,可得跨间最大弯矩EAGAEAGAAGEMAXMMQXMMQRMM22/12/2当右震时,公式中EBEAMM、反号。GEM及1X的具体数值见表,表中GEAMXR、1均有两组数值。梁内力组合见表河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年22表61GEM及1X代表值计算跨层次12恒05活13地震QGAMGBMEAMEBMKN/MAB跨510370119723085185337241195412794876352613042311395119621334280
47、54304221140111973167121002730421106131135417960107763042BC跨527012701154115411098415201520437843781039316091609666566651039216071607834983491039117781778850785071039表中恒荷载和活荷载的组合，梁端弯矩取调幅后的数值。剪力取调幅前后较大值跨层次LARXGEMMKNMKNMAB跨572124841385533637213714184544728887127832924297782363937279001384426455108493205
48、6272715714586235479137113547017268571479822548615047432725306226740562439882082河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年23BC跨430136044771314312858753433028856002278578505697322304008712538668667421141813041137230396696672911405表62梁内力组合层次位置内力恒载活载地震荷载竖向荷载组合竖向荷载组合与地震组合5A右M56542675237310529530411474V90983964528164671398
49、212610B左M65043139142512199783611541V93643823528165891421712844B右M1421808118528356493730V92390079023682675621跨中MAB75993420139071371418454MBC20824A右M5959427167411313195018477V66354903149814826128518956B左M63974532404714021513415657V67724824149814880129689073B右M6497753368186431355622V737112579024592586532跨中MAB7225517915921977823639MBC75343A右M558642711026312683407522608V66604903228014856138987970B左M58424532615813355172417735V67404824228014842139468018B右M7087755127193553507980V73711253418245960032884
