1、工程名称: 哈密市五堡镇五堡大桥渡槽工程设计阶段：施工阶段渡 槽 计 算 书 计 算： 日 期：2015.09.01哈密托实水利水电勘测设计有限责任公司2015.09.011 基本资料五堡大桥渡槽定为4级建筑物，设计流量Q设=1.2m/s ，加大流量Q m=1.56m/s。，渡槽总长25.6m，进口与上游改建梯形现浇砼渠道连接，出口与下游改建矩形现浇砼渠道连接。2 渡槽选型与布置2.1 结构型式选择梁式渡槽的槽身是直接搁置于槽墩或槽架之上的。为适应温度变化及地基不均匀沉陷等原因而引起的变形，必须设置变形缝将槽身分为独立工作的若干节，并将槽身与进出口建筑物分开。变形缝之间的每一节槽身沿纵向是两个
2、支点所以既起输水作用又起纵向梁作用。根据支点位置的不同，梁式渡槽有简支梁式双悬臂梁式和单悬臂梁式三种型式。单悬臂梁式一般只在双悬臂梁式向简支梁式过渡或与进出口建筑物连接时使用。简支梁式槽身施工吊装方便，接缝止水构造简单，但跨中弯矩较大，底板受拉对抗裂防渗不利。简支梁式槽身常用的跨度为8-15m。本设计采用简支梁式槽身，跨度取为12.8m。梁式渡槽的槽身采用钢筋混凝土结构。2.2 总体布置渡槽的位置选择是选定渡槽的中心线及槽身起止点的位置。本设计的渡槽的中心线已选定。具体选择时可以从以下几方面考虑：（1）槽址应尽量选在地质良好、地形有利和便于施工的地方，以便缩短槽身长度、减少工程量、降低墩架高度
3、；（2）槽轴线最好成一直线，进口和出口避免急转弯，否则将恶化水流条件，影响正常输水；（3）跨越河流的渡槽，槽轴线应与河道水流方向尽量成正交，槽址应位于河床及岸坡稳定、水流顺直的地段，避免位于河流转弯处；2.3 结构布置根据渠系规划确定，选用钢筋混凝土简支梁式渡槽进行输水，槽身采用带拉杆的矩形槽，支承结构采用单排架型式，两立柱之间设横梁，基础采用整体板式基础支撑排架。渡槽全长25.6m，采用等跨布置方案，一跨长度为12.8m。进出口均用混凝土建造。3 水力计算3.1 计算依据、公式及参数选择(1)渠道水力要素渡槽上游渠道梯形断面，设计流量1.2m3/s，设计底宽1.2m，设计水深0.33m，设计
4、渠高0.85m，渠道边坡1:0.75，采用现浇砼形式。渡槽下游渠道矩形断面，设计流量1.2m3/s，设计底宽1.2m，设计水深0.245m，设计渠高0.85m，采用现浇砼形式。水力要素见表3-1表3-1 渠道水力要素表渠段底宽（m）边坡m水深h（m）糙率n纵坡I流速v（m/s）流量（m/s）备注上游游梯形渠道1.20.750.33 0.0151/1002.511.2 设计流量下游游梯形渠道1.200.2450.0151/254.081.2设计流量(2)渡槽过水能力计算由于，故根据明渠均匀流公式： 式中 A过水断面积（m2）；R水力半径（m）；i槽身纵坡；n槽身糙率（取n=0.015）。初步拟定
5、坡度，经试算底宽，通过设计流量时水深h=0.71m，流速，超高，则渡槽净深，取H=0.9m。 当渡槽加大流量时，经试算得水深，则渡槽净深，故取H=1.0。水力要素见表3-2表3-2 渡槽水力要素表渠段底宽B（m）水深h（m）糙率n纵坡I流速v（m/s）流量（m/s）备注渡槽1.20.71 0.0151/5001.408 1.2设计流量渡槽1.20.870.0151/5001.1491.56加大流量3.2 水面衔接验算.3.3.1渡槽总水头损失计算 进口水面降落值式中：渡槽进口渐变段损失系数，取0.1；渡槽流速，1.408m/s；渡槽上游梯形混凝土渠流速，2.51m/s； 可计算得，进口水面降落
6、值为-0.242m。 槽身段水面降落值式中：渡槽槽底比降，取0.002；槽身长度，25.6m；可计算得，槽身段水面降落值Z2=0.051m。 出口段水面回升值式中：渡槽出口渐变段损失系数，取0.3；渡槽流速，1.408m/s；渡槽下游矩形混凝土渠流速，4.08m/s； 可计算得，出口水面回升值为-0.524m。因此，可计算得总水头损失为 0.333m。3.3.2渡槽进出口底部高程的确定已知：进口前渠底高程 =465.461m则渡槽进出口槽底高程确定如下：进口槽底高程 =465.258m；出口槽底高程 =465.207m；3.3.3进口渐变段长度的确定式中 B1进口前渠道水面宽度，1.695m；
7、B槽身水面宽度，1.2m；可计算得，选取3.0m。进口选取3.0m的浆砌石扭面与上游混凝土梯形渠道相接。4 槽身结构计算4.1槽身尺寸拟定根据前面水力计算可知，水深h=0.71m，净深H=1.0m，宽度B=1.2m。简支梁式渡槽的跨径一般为8m15m，选取12.8m；侧墙高度选取1.4m，侧墙厚度一般为t=1225cm，选取15cm；侧墙与底板交接处加设补角，补角宽及高选取10cm；矩形槽的拉杆间距采用1.9m，截面边长为10cm。具体尺寸如图4-1所示。图4-1 槽身横断面图4.2荷载与组合4.2.1荷载根据方案拟定，渡槽的设计标准为4级，所以渡槽的安全级别级，混凝土重度为=25kN/m3，
8、荷载分项系数为：永久荷载分项系数G=1.05，可变荷载分项系数Q=1.20，结构系数为d=1.2。沿槽身纵向取单位长度脱离体进行计算。侧墙与底板为整体连接，交接处为刚性节点。横杆与侧墙也是整体连接，但因横杆刚度远比侧墙刚度小，故可假设与侧墙铰接。1结构重力侧墙标准值 设计值 底板标准值 设计值 拉杆标准值 设计值 槽内水重 满槽标准值 设计值 设计水深标准值 设计值 一节槽身自重：（13.65+3.94+2.625）12.8=258.72 KN2风压力作用于一节槽身的横向风荷载标准值（见水工建筑物荷载设计规范DL5077-1997）式中 风载体形系数,根据渡槽设计和电算程序规定，满槽时取1.3
9、，空槽时取1.7；风压高度变化系数，根据渡槽设计和电算程序规定，渡槽离地面高度8m时取0.89；风振系数，取1.0；基本风压值，取0.25KN/m2； 可计算得：满槽情况下风荷载强度KN/m2，因此，作用于槽身上的横向风压力标准值为，设计值为；空槽情况下风荷载强度KN/m2，因此，作用于槽身上的横向风压力标准值为，设计值为；因风荷载所引起的内力较侧向水压力引起的内力小得多，故这里忽略风荷载的影响。4.2.2荷载组合渡槽按承载能力极限状态设计时，应考虑两种荷载组合： 基本组合（持久设计状况或短暂设计状况下永久荷载与可能出现的可变荷载的效应组合） 偶然组合（设计状况下永久荷载、可变荷载与一种偶然荷
10、载的效应组合）表1 渡槽按承载能力极限状态设计荷载组合荷载组合荷 载基本组合持久状况槽中为设计水深、有风工况下作用于槽身或支承结构的各种荷载短暂状况1槽中无水、有风工况下作用于槽身或支承结构的各种荷载2槽中为满槽水、无风工况下作用于槽身或支承结构的各种荷载偶然组合1槽中无水、有风、漂浮物撞击工况下作用于槽身或支承结构的各种荷载4.3槽身横向及纵向结构计算4.3.1槽身横向结构计算1、满槽水、无风工况内力计算1.图4-2 槽身横向结构计算简图简化后，图示结构为一次超静定，不计轴力及剪力对变位的影响，可求得赘余力X1为式中 水的重度，10kN/m3； 混凝土的重度，25kN/m3； 底板厚度，0.
11、15m； 侧墙厚度，0.15m；侧墙的截面惯性矩；底板的截面惯性矩；槽顶荷载对侧墙中心所产生的力矩。（1）侧墙内力计算取计算截面距拉杆中心线为y，该处的侧墙弯矩My为最大弯矩产生在yym处，即，因此，。此截面处的轴力式中 作用于槽身横截面上的计算剪力；槽顶竖向荷载；（2）底板计算距侧墙中线x处的底板弯矩为令，得底板端部弯矩； 令，得底板跨中弯矩。 底板轴向拉力；对底板左边缘点取矩，可得底板剪力为。（3）拉杆计算图4-3 拉杆计算简图拉杆间距为1.9m，则一根拉杆的拉力为。拉杆除承受轴向力外，还承受拉杆自重，则弯矩、剪力。计算结果见表4-2所示。表4-2 槽身横向结构内力计算表（满槽水+无风工况
12、）部位内力设计值基本参数X1(KN)0.627 侧墙y(m)1.125 弯矩M(KN.m)-1.404 剪力(KN)-5.137 轴力(KN)11.119 底板端部弯矩(KN.m)-1.668 跨中弯矩(KN.m)1.749 轴力(KN)5.701 端部剪力(KN)5.987 拉杆跨中弯矩(KN.m)0.598 轴力(KN)1.191 剪力(KN)1.772 2. 槽中为设计水深、有风工况内力计算计算结果见表4-3。表4-3 槽身横向结构内力计算表（设计水深+有风工况）部位内力设计值基本参数X1(KN)-0.372 侧墙y(m)1.125 弯矩M(KN.m)-1.446 剪力(KN)-3.78
13、8 轴力(KN)9.919 底板端部弯矩(KN.m)-1.225 跨中弯矩(KN.m)1.418 轴力(KN)3.453 端部剪力(KN)4.445 拉杆跨中弯矩(KN.m)0.598 轴力(KN)-0.707 剪力(KN)1.772 3. 槽中无水、有风工况内力计算计算结果如表4-4。表4-4 槽身横向结构内力计算表（槽中无水+有风工况）部位内力设计值基本参数X1(KN)-0.325 侧墙y(m)1.125 弯矩M(KN.m)-0.366 剪力(KN)-0.618 轴力Ny(KN)6.319 底板端部弯矩(KN.m)-0.366 跨中弯矩(KN.m)0.488 轴力(KN)0.325 端部剪
14、力(KN)1.148 拉杆跨中弯矩(KN.m)0.598 轴力(KN)-0.618 剪力(KN)1.772 4.3.2 槽身纵向结构计算根据支承形式，跨宽比及跨高比的大小以及槽身横断面形式等的不同，槽身应力状态与计算方法也不同，对于梁式渡槽的槽身，跨宽比、跨高比一般都比较大，故按简支梁理论计算纵向弯矩和剪力。图4-4 槽身纵向结构计算简图弯矩 剪力 式中，L为计算跨度。由于此梁属于深受弯构件（），因此，计算跨度取和之中的较小值（和分别为支座中心线之间的距离、净跨），取12.4m。表4-5 槽身纵向结构内力计算表工况满槽+无风设计水深+有风无水+有风计算跨度L(m)12.412.412.4均布荷
15、载q（KN/m）34.37330.29320.213最大弯矩M（KN.m）660.640582.222388.485最大剪力Q(KN)213.110187.8135125.3184.4槽身配筋计算4.4.1横向结构配筋计算1、侧墙配筋计算侧墙取最大弯矩处，近似按受弯构件进行配筋计算，钢筋、混凝土等级的选取参照水工混凝土结构设计规范表4.4.2。采用HPB300钢筋，。混凝土采用C25，。取保护层厚度（水工混凝土结构设计规范 表9.2.1），=120mm。根据侧墙内力计算结果，取侧墙底部最大负弯矩截面计算配筋，M=1.45 KNm，V=3.79KN，（1）截面尺寸验算：mm，KV=1.43.79
16、=5.306KN0.25fcbh0=0.2511.91000120=357KNKV故截面尺寸满足抗剪要求。（2） 抗剪腹筋计算,因此，不需要进行斜截面抗剪配筋计算。（3）计算受弯钢筋：最小配筋率0.20%，满足要求。2、拉杆配筋计算拉杆取跨中最大弯矩截面按受弯构件进行配筋计算，最大弯矩M=0.60 KNm最小配筋率0.20%，满足要求。3、底板配筋计算 底板为一偏心受拉构件，应按下列两种情况进行配筋计算：1）两端最大负弯矩及相应的拉力N（支座截面），2）跨中最大正弯矩及相应的拉力N（跨中截面），采用HPB300钢筋，。混凝土采用C25，。取保护层厚度，（水工混凝土结构设计规范 表9.2.1），
17、=120mm。a、支座截面配筋计算根据底板内力计算结果，支座截面内力M=1.67 KNm，N=5.70KN，（1）判别类型 e0=M/N=1.67103/5.70=293.0mmh/2 a=150/230=45mm属大偏心受拉。 （2）配筋计算h 0=15030=120mm，e=e0h/2+a =293.0150/2+30=248.0mm，按构造要求配置mm2，选用钢筋10200（As=393mm2）。按构造要求配置mm2，选用钢筋10200（As=393mm2）。b、跨中截面配筋计算根据底板内力计算结果，跨中截面内力M=1.75 KNm，N=5.70KN，（1）判别类型 e0=M/N=1.7
18、5103/5.70=307.02mmh/2 a=150/230=45mm属大偏心受拉。 （2）配筋计算h 0=15030=120mm，e=e0h/2+a =307.02150/2+30=262.02mm，按构造要求配置mm2，选用钢筋10200（As=393mm2）。按构造要求配置mm2，选用钢筋10200（As=393mm2）。4.4.2纵向结构配筋计算对于简支梁式槽身的跨中部分底板处于受拉区，故在强度计算中不考虑底板的作用，但在抗裂验算中，只要底板与侧墙的接合能保证整体受力，就必须按翼缘宽度的规定计入部分或全部底板的作用。不考虑底板的抗弯作用，将渡槽的侧墙简化为h=1.4m、b=0.25m
19、的矩形梁，按单筋矩形截面进行配筋，每个侧墙承受总荷载的一半，根据槽身纵向内力计算结果，侧墙作为简支梁，取跨中最大弯矩截面计算配筋，M=660.64/2=330.32 KNm，支座剪力Vmax=213.11/2=106.56KN，矩形截面按双层配筋，保护层厚度a=70mm，h0=1400-70=1330mm，K=1.4。（1）截面尺寸复核：mm，mm，KVmax=1.4106.56=147.84KN0.22fcbh0=0.2211.92501330=870.48KNKVmax故截面尺寸满足抗剪要求。（2）抗剪腹筋计算,因此，不需要进行斜截面抗剪配筋计算，按构造配置腹筋。（3）计算受弯钢筋： fc
20、bx=fyAS式中 M弯矩设计值，按承载能力极限状态荷载效应组合计算，并考虑结构重要性系数0及设计状况系数在内； Mu截面极限弯矩值； K结构系数，K=1.40； fc混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土选用C25，则fc=11.9N/mm； b矩形截面宽度； x混凝土受压区计算高度； h0截面有效高度； fy钢筋抗拉强度设计值； As受拉区纵向钢筋截面面积； 将=x/h0代入上式并令s=（1-0.5），则有 fcbh0=fyAs 0.85b 根据以上各式，计算侧墙的钢筋面积如下：最小配筋率0.20%，满足要求。按受力计算侧墙不需要配置腹筋，考虑到侧墙的竖向受力筋可以起到腹筋作用，但为固定纵向受力
21、筋位置，仍在两侧配置8150的封闭箍筋。同时沿墙高布置10200的纵向钢筋。4.5抗裂验算4.5.1横向抗裂验算侧墙按受弯构件进行抗裂验算，底板按偏心受拉构件进行抗裂验算，拉杆按轴心受拉构件进行抗裂验算。受弯构件，偏心及轴心受拉构件在荷载效应的短期组合及长期组合下，按下列公式分别进行抗裂验算：受弯构件短期组合 长期组合 偏心受拉构件：短期组合 长期组合 轴心受拉构件：短期组合 长期组合 （1）侧墙抗裂验算本设计按因为可变荷载比较小，故只按长期荷载效应组合进行抗裂验算。基本数据：ES=2.1105N/mm2，Ec=2.8104N/mm2， ftk=1.78N/mm2,m=1.55，st=0.7。
22、具体计算如下：按受弯构件抗裂公式计算：通过以上验算，侧墙配筋满足抗裂要求。（2）拉杆抗裂验算按轴心受拉构件抗裂公式计算：通过以上验算，拉杆配筋满足抗裂要求。（2）底板抗裂验算基本数据：ES=2.1105N/mm2，Ec=2.8104N/mm2， ftk=1.78N/mm2,m=1.55，st=0.7。Mk=1.75 KNm，Nk=5.70 KN。具体计算如下：按偏心受拉构件抗裂公式计算：通过以上验算，底板配筋满足抗裂要求。4.5.2纵向抗裂验算（1）抗裂验算按受弯构件进行抗裂验算，受弯构件在荷载效应的短期组合及长期组合下，按下列公式分别进行抗裂验算式中 由荷载标准值按荷载效应短期组合计算的弯矩
23、值；由荷载标准值按荷载效应长期组合计算的弯矩值；截面抵抗矩的塑性系数；混凝土拉应力限制系数，对荷载效应的短期组合，；对荷载效应的长期组合，；混凝土轴心抗拉强度标准值；换算截面A0对受拉边缘的弹性抵抗矩，；基本数据：ES=2.1105N/mm2，Ec=2.8104N/mm2， ftk=1.78N/mm2,m=1.55，st=0.7。具体计算如下：按受弯构件抗裂公式计算：通过以上验算，槽身纵向配筋不满足抗裂要求。（2）裂缝宽度验算按受弯构件进行裂缝宽度验算，计算公式如下：式中 考虑构件受力特征和荷载长期作用的综合影响系数，对受弯构件取=2.1； 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区边缘的距离，c=25
24、mm；纵向受拉钢筋的有效配筋率，当时，取；有效受拉钢筋截面面积，对受弯构件；按荷载标准值计算的纵向受拉钢筋应力，N/mm2，对受弯构件：；基本数据：ES=2.1105N/mm2，Ec=2.8104N/mm2， ftk=1.78N/mm2,a=45mm，c=25mm。由附录表查得，具体计算如下：通过以上验算，槽身纵向配筋满足裂缝宽度要求。4.6挠度验算槽身使用阶段的挠度主要是由外荷载产生的，为控制槽身变形，对其进行挠度验算。挠度验算公式（见水工混凝土结构设计规范）为：对应于荷载效应的短期组合（并考虑部分荷载的长期作用的影响）时：对应于荷载效应的长期组合时：为简化计算，根据现行水工混凝土结构设计规
25、范采用对于矩形截面，受弯构件的短期刚度式中 混凝土弹性模量换算截面惯性矩；考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数。（1）简支梁抗弯刚度计算（2）挠度度计算经计算，槽身纵向挠度满足要求。4.7槽身整体稳定性验算当槽中无水时，为防止槽身在风荷载作用下沿支承面滑动或被掀落，需进行槽身整体稳定性验算。 抗滑稳定验算槽身抗滑稳定安全系数式中 槽身自重；作用于槽身的水平向风压力；支座的摩擦系数，取0.3；槽身抗滑稳定安全系数，取1.05；可计算得槽身抗滑稳定安全系数，满足抗滑稳定要求。 抗倾覆稳定验算槽身抗倾覆稳定安全系数式中 绕背风面支点转动的倾覆力矩；抗倾覆力矩；槽身抗倾覆稳定安全系数，取1.1；可计算
26、得，满足抗倾覆稳定要求。5排架设计5.1排架的布置采用单排架形式，混凝土采用C25。排架高度6.532m，立柱断面尺寸选择如下：长边：一般为排架总高的，取0.4m；短边h1：，取0.35m；立柱间距：与上部对应，取1.35m；横梁间距：等于或略大于立柱间距，取2.0m；横梁高h2：为立柱间距的，取0.25m；梁宽b2：为，取0.20m；承托：为1020cm，取0.15m；具体尺寸如图5-1所示。图5-1 排架结构图5.2最主要荷载的计算（1）垂直荷载1.侧墙标准值 设计值 2.底板标准值 设计值 3.拉杆标准值 设计值 一跨槽身自重：P1=（13.65+3.94+2.625）12.8=258.
27、72 KN4.槽内水重 满槽标准值 P2=设计值 P2= 设计水深标准值 P3=设计值 P3=5.球墨铸铁管自重标准值 设计值 6.管内水自重标准值 设计值 管重+水重：P4=（8.69+11.67）=20.36 KN7.排架自重排架相邻两结点间的立柱自重：标准值P5= 设计值 P5=半根横梁自重：标准值P6= 设计值 P6=（2）水平荷载：主要考虑风荷载，动水压力以及漂浮物的撞击力1风荷载作用于排架的的横向风荷载标准值（见水工建筑物荷载设计规范DL5077-1997）式中 风载体形系数,根据渡槽设计和电算程序规定，空槽时取1.7；风压高度变化系数，根据渡槽设计和电算程序规定，渡槽离地面高度8
28、m时取0.89；风振系数，取1.0；基本风压值，取0.25KN/m2；可计算得，排架横向风荷载强度标准值，设计值。2动水压力作用于排架上的动水压力式中 水的重度，10；水流的设计平均流速，2.0m/s；槽架的阻水面积，0.8m2；槽架的形状系数，取1.3；可计算得动水压力标准值为，设计值为。3漂浮物的撞击力作用于排架上的漂浮物撞击力：式中 树木，浮物等漂浮物重力，根据提供数据，取G=400kg9.8=3.92；水流的设计平均流速，2.0m/s；撞击时间(s)，无实际资料时一般可取1.0(s)；重力加速度，取9.8(m/s2)；可计算得漂浮物撞击力标准值为，设计值为。5.3排架的横向内力计算单排
29、架内力计算时应考虑：满槽水+满管水+横向风压力；空槽+满管水+横向风压力；空槽+满管水+横向风压力、动水压力、漂浮撞击力等。5.3.1作用于排架节点上的荷载（1） 槽身传递给排架顶部的荷载作用于槽身的横向风压力通过支座的摩阻作用，以水平力形式传到排架顶部；同时，距排架顶高度0.7m，对排架顶高程所产生的力矩将转化为一对方向相反的集中力，分别作用于两立柱顶部，迎风面力的方向向上，背风面力的方向向下。槽身自重及槽内水重也通过支座传到排架顶部。排架受力如图5-2所示。图5-2 排架横向计算图 满槽水加横向风压力一跨槽身自重，满槽水重,满管水重。 空槽加横向风压力 空槽加横向风压力、动水压力、漂浮物撞
30、击力 （2） 作用于排架结点上的水平荷载 满槽加横向风压力 结点1、5 结点2、3、6、7 空槽加横向风压力 结点1、5 结点2、3、6、7 空槽加横向风压力、动水压力 结点1、5 结点2、6 结点3、7 （3） 作用于排架结点上的垂直荷载 结点1 结点5 结点2、6 结点3、7 结点4、8 5.3.2排架内力计算排架的内力可以分解为竖向荷载作用及横向荷载作用两种情况，然后再叠加。竖向荷载作用下，只在排架中柱产生轴向力；水平向节点荷载是反对称的，而结构是对称的，故可取一半按图，可采用“无剪力分配法”。弯矩、轴力、剪力计算结果分别见表5-1，表5-2，表5-3。(1) 计算固端弯矩满槽加横向风压
31、力 空槽加横向风压力 空槽加横向风压力、动水压力(2) 计算抗弯劲度对于立柱 对于横梁 取相对劲度，则横梁各杆端的相对劲度为。(3) 计算分配系数和由结构力学书中查取传递系数，计算得分配系数：，传递系数：(3) 采用力矩分配法计算排架弯矩反对称荷载作用下的排架弯矩计算表满槽加横向风压力表5-1 反对称荷载作用下的排架弯矩计算表结点1234杆端151221262332373443分配系数0.3510.6490.3940.2130.3940.3940.2130.394传递系数0-1-10-1-10-1-1固端弯矩-3.519-3.519-3.82-3.82-4.121-4.1211.2352.28
32、4-2.284-3.1293.1291.6913.129-3.129-5.0245.0242.7165.024-5.024分配与传递1.7633.261-3.261-1.9791.9791.071.979-1.979-2.0652.0651.1162.065-2.0650.7251.34-1.34-0.8140.8140.440.814-0.8140.8490.4590.8493.723-3.723-2.4664.291-1.804-4.9873.2011.801-10.043根据反对称荷载作用下的弯矩计算成果，截取杆件和结点脱离体，按力和力矩平衡可求出反对称荷载作用下的剪力和轴力。与正对称结
33、点荷载产生的轴向力叠加，即得排架承受荷载的内力。绘制的内力图见图5-3；图5-3 排架横向内力分布图 空槽加横向风压力表5-2 反对称荷载作用下的排架弯矩计算表结点1234杆端151221262332373443分配系数0.3510.6490.3940.2130.3940.3940.2130.394传递系数0-1-10-1-10-1-1固端弯矩-4.603-4.603-4.996-4.996-5.389-5.3891.6162.987-2.987-4.0924.0922.2124.092-4.092-6.5716.5713.5526.571-6.571分配与传递2.3064.265-4.265
34、-2.5892.5891.42.589-2.589-2.72.71.462.7-2.70.9481.752-1.752-1.0641.0640.5751.064-1.0641.110.61.114.87-4.87-3.2265.612-2.36-6.5224.1872.356-13.134绘制的内力图见图5-4；图5-4 排架横向内力分布图 空槽加横向风压力、动水压力表5-3 反对称荷载作用下的排架弯矩计算表结点1234杆端151221262332373443分配系数0.3510.6490.3940.2130.3940.3940.2130.394传递系数0-1-10-1-10-1-1固端弯矩-
35、4.603-4.603-4.996-4.996-8.503-8.5031.6162.987-2.987-5.3195.3192.8755.319-5.319-7.0557.0553.8147.055-7.055分配与传递2.4764.579-4.579-2.782.781.5032.78-2.78-2.8992.8991.5672.899-2.8991.0181.881-1.881-1.1421.1420.6171.142-1.1421.1910.6441.1915.11-5.11-2.9056.125-3.092-5.7094.9950.738-17.744绘制的内力图见图5-5；图5-5
36、排架横向内力分布图5.4排架的配筋计算由于荷载可以从相反方向作用，而使同一截面上出现相反的弯矩，所以采用对称配筋。5.4.1横向配筋计算（1）横梁配筋略去轴向力影响，按纯受弯构件计算配筋。为施工方便所有梁的配筋情况相同，按最不利荷载布置计算。根据不同工况下的排架内力计算成果可知，空槽加横向风压力、动水压力、漂浮物撞击力工况下2-6梁的弯矩最大，最大弯矩M=6.13 KNm，V=8.93KN。1 截面尺寸验算：mm，KV=1.28.93=10.72KN0.25fcbh0=0.2511.9200215=127.92KNKV故截面尺寸满足抗剪要求。 2 抗剪腹筋计算,因此，不需要进行斜截面抗剪配筋计
37、算。3 计算受弯钢筋：最小配筋率0.20%，满足要求。（2）排架立柱配筋排架柱一般以弯矩最大及轴力最小的柱底截面作为全柱的配筋依据，按对称偏心受压构件计算配筋。根据不同工况下的排架内力计算成果可知，满槽加横向风压力工况下柱底截面轴力最小，空槽加横向风压力、动水压力、漂浮物撞击力工况下柱底截面弯矩最大。因此选取最不利的两个荷载组合就算排架立柱配筋，两个组合为：1、满槽加横向风压力工况下柱底截面轴，M=10.04KNm，N=248.26KN。2、空槽加横向风压力、动水压力、漂浮物撞击力工况柱底截面轴，M=17.74 KNm，N=121.93KN。1) 基本资料：采用HPB300钢筋，。混凝土采用C25，。取保护层厚度（水工混凝土结构设计规范 表9.2.1），=315mm。2）计算值 ；式中：轴向压力对截面重心的偏心距， 构件的计算长度， 截面高度， 截面有效高度， 构件的截面面积， 考虑截面应变对截面曲率的影响系数，对于大偏心受压构件，直接 取，=1.0. 考虑构件长细比对截面曲率的影响系数，当L0/h2a,则 ，如x=h02a,则 2、小偏心受压
