1、、河南工程学院毕业设计某变电站场地软基处理设计学生姓名系（部）土木工程专业建筑工程技术指导教师2011年5月28日河南工程学院毕业设计2目录一设计摘要与任务书3（一）设计摘要3（二）任务书41、工程概况42、场地条件与地质条件53、场地软基处理标准64、设计内容及要求7二设计说明书10（一）地质剖面图绘制101、绘制南北向、东西向两个典型断面11与22的地质剖面图10（二）使用期沉降、预压期沉降及残余沉降计算111、使用期沉降112、预压期沉降153、预压30D、60D、90D的沉降量19（三）高木俊介法钻孔处地基计算291、地基固结度与加载时间的关系曲线29（四）堆载预压、真空堆载联合预压两
2、种软基处理方法331、施工顺序332、软基处理设计施工技术要求35（五）推算最终沉降量、工后沉降与固结度。361、基本原理362、S3沉降板最终沉降量、工后沉降与固结度393、S5沉降板最终沉降量、工后沉降与固结度435、S7沉降板最终沉降量、工后沉降与固结度47三设计成果与主要结论51设计成果错误未定义书签。五附录54六致谢55河南工程学院毕业设计3一设计摘要与任务书（一）设计摘要本次毕业设计的主要内容是对深圳宝安机场110KV变电站地基处理设计。主要内容有绘制南北向、东西向两个典型断面11与22的地质剖面图；采用堆载预压法、真空堆载联合预压两种软基处理方法时，设计计算预压荷载下各钻孔处地基
3、使用期沉降、预压期沉降及残余沉降；根据制定的真空堆载联合预压加载计划，采用建筑地基处理技术规范改进的高木俊介法计算各钻孔处地基固结度与加载时间的关系曲线；简述堆载预压、真空堆载联合预压两种软基处理施工工艺流程，并分别绘制两种软基处理典型断面图、塑料排水板布置平面图、压膜沟大样图、滤管布置图等；利用ASAOKA法、三点法、双曲线法推算最终沉降量、工后沉降与固结度。该110KV变电站拟建场地在深圳机场扩建项目填海场地内，位于已建深圳宝安机场的西南部，紧邻填海区南侧海堤。变电站规划占地面积约为4000M2，软基处理面积7158M2。变电站拟建场地位于滨海潮间带，现状为鱼塘。塘底标高0503M，水深1
4、015M。规划场地基本处于一口鱼塘之内，具备抽排水的条件。拟建场地所处片区的地貌和地质条件与机场扩建填海项目基本一致，参照有关地勘资料，本工程场地普遍有一层较深厚的海积淤泥层，性质软弱、压缩性大，未经处理不能作为持力层。对于本工程而言，重要的是鱼塘填土形成陆域之后，将会发生较大的工后沉降，预计达到10M以上，将会影响设备、道路的正常使用，所以场地填筑和软基处理是变电站建设的先导工程。场地软基处理主要解决形成场地后的长期沉降问题，以及场地填筑边界的稳定问题，同时可解决道路、停车场的地基处理。河南工程学院毕业设计4关键词软地基处理设计沉降量计算固结度（二）任务书1、工程概况（1）项目位置110KV
5、变电站拟建场地在深圳机场扩建项目填海场地内，位于已建深圳宝安机场的西南部，紧邻填海区南侧海堤（如图1）。变电站规划占地面积约为4000M2，软基处理面积7158M2。图（1）说明1）图中尺寸单位均以M计；2）软基处理范围为ABCDE闭合区域。图1变电站软基处理平面图（2）项目功能变电站主要功能是为新建的二跑道和航站楼及设施供电，属于机场扩建项目的重要附属工程。根据变电站平面布置图，场地将布置3台110KV变压器、配电河南工程学院毕业设计5室、电容室和相关配套设施，以及环形道路。（3）场地现状变电站拟建场地位于滨海潮间带，现状为鱼塘。塘底标高0503M，水深1015M。规划场地基本处于一口鱼塘之
6、内，具备抽排水的条件。拟建场地所处片区的地貌和地质条件与机场扩建填海项目基本一致，参照有关地勘资料，本工程场地普遍有一层较深厚的海积淤泥层，性质软弱、压缩性大，未经处理不能作为持力层。对于本工程而言，重要的是鱼塘填土形成陆域之后，将会发生较大的工后沉降，预计达到10M以上，将会影响设备、道路的正常使用，所以场地填筑和软基处理是变电站建设的先导工程。场地软基处理主要解决形成场地后的长期沉降问题，以及场地填筑边界的稳定问题，同时可解决道路、停车场的地基处理。2、场地条件与地质条件（1）场地条件拟建变电站规划用地处于机场扩建项目规划填海区范围的南端，填海边界的抛石海提已施工，场地及周边状态为鱼塘。目
7、前尚无专门的进场道路，场地的南侧紧邻已建的抛石海堤，可作为临时施工道路，便于土、砂等建材的运输。场地的北端邻规划道路，将作为变电站的进出通道。（2）地质条件根据相近钻探孔揭露，场地地层条件自下而上简述如下人工填土，为淤泥质粘性土，由淤泥脱水形成。淤泥，海积成因，灰灰黑色，表面易流动，具腥臭味，有机质含量为3591007，部分含粉细砂。该淤泥具有高含水量、高压缩性、极低强度、欠固结等特点。该层在场地中普遍连续分布，平均层厚95M/55M。粉质粘土，冲洪积成因，土质细腻均一，饱和、可塑状态。场地内该层普遍分布，层厚约20M，平均标贯击数11击。砂层，冲洪积成因，整体上呈沟状，透镜状分布，饱和、中密
8、状态，有较高含量的粘粒，平均厚度约20M。砂质粘性土，由花岗岩，花岗片麻岩风化残积而成，饱和、可塑硬塑河南工程学院毕业设计6状态。从上述地层条件可以看出，场地内淤泥是软基处理的对象。（3）土工参数指标根据机场扩建项目已有的三份地质勘察报告，统计鱼塘区淤泥的物理、力学性质指标，本工程软基处理设计采用的土工参数指标如下表1物理性质与压缩性指标土层名称初始孔隙比E0含水量压缩指数CC压缩模量MPAN635人工填土085淤泥226810635粉质粘土093312785砂层100砂质粘土08527150117表2淤泥的固结系数及次固结系数土层名称CVCM2/SCHCM2/SC鱼塘淤泥4510450104
9、0015（4）水文条件场地各地层中，淤泥层，淤泥质粘土层，淤泥下卧的粉质粘性层（包括冲洪积粘土和残积粘性土）均为隔水层。冲洪积粘性土之下的砂层为强透水层，地下水较丰富，与海水具有连通关系，并具有微承压性。3、场地软基处理标准变电站场地软基处理工程采用下述标准和技术要求1场地填筑并经软基处理后交工面标高35M；2地面堆载强度28KPA（17M土柱，一般市政道路的要求），使用荷载50KPA；3交工后使用期20年内地面工后沉降量不大于20CM；4场地内差异沉降小于1/500，50M范围沉降小于10CM；河南工程学院毕业设计75填土压实度表面达到93，其余90；6预压时间90天时，固结度不小于75；卸
10、载固结度不小于85；残余沉降不大于30CM。4、设计内容及要求（1）根据表4钻孔点土层分布情况，绘制南北向、东西向两个典型断面11与22的地质剖面图。表3邻近参考钻孔点土层分布（单位M）钻孔编号土层ZK01ZK02ZK03ZK04ZK05人工填土1619201815淤泥100/6595/5585/4597/57102/62粉质粘土2320182124砂层2023242219河南工程学院毕业设计8备注ZK01、ZK02、ZK03由北至南布置，ZK04、ZK02、ZK05由西至东布置，砂质粘土层未钻穿。（2）采用分层总和法，计算采用堆载预压法、真空堆载联合预压两种软基处理方法时，设计预压荷载下表4
11、各钻孔处地基使用期沉降、预压期沉降及残余沉降。其中堆载预压填土高约5M，使用荷载50KPA；真空堆载联合预压真空荷载与上覆填土荷载之和为180KPA。（3）根据图2制定的真空堆载联合预压加载计划，采用建筑地基处理技术规范改进的高木俊介法计算表4各钻孔处地基固结度与加载时间的关系曲线。砂垫层抽真空填土图2加载计划（4）分别简述堆载预压、真空堆载联合预压两种软基处理施工工艺流程，并分别绘制两种软基处理典型断面图、塑料排水板布置平面图、压膜沟大样图、滤管布置图等。（23张A3图）砂质粘土1516141314河南工程学院毕业设计9（5）表3为堆载预压法处理变电站场地设置的三个监测沉降板的沉降观测值与时
12、间数据，试分别利用ASAOKA法、三点法、双曲线法推算最终沉降量、工后沉降与固结度。表4沉降板沉降观测记录S3沉降板S5沉降板S7沉降板时间T（D）累计沉降STMM时间T（D）累计沉降STMM时间T（D）累计沉降STMM0000005995475671020110909144152471512714218203002116219269253802619224330304343119830406354893521034454405274025840528456415028645563506785635851606557406039055630607836641160664658237043565
13、699708737549470722759228054675745809658565780770河南工程学院毕业设计10851013916958579490109310074390856100115311083510092311012341209441101023119128213099012010911301344140107013011431401394150115514011881511447160121515012201611492170128016012671721524180132017112991831552190135918113271931576200137919213582
14、031598211140520213832141619221143021314042241636232143622314222351651242144223414382451662253144824414512561672264145725514632661679274146526514742821690284147327614852911478286149529715033061509二设计说明书（一）地质剖面图绘制1、绘制南北向、东西向两个典型断面11与22的地质剖面图。（1）阐述地质剖面图的概念与定义，绘制地质剖面图的作用地质剖面图，是按一定比例尺，表示地质剖面上的地质现象及其互相关系的
15、图件。地质剖面图与地质图相配合，可以获得地质构造的立体概念。垂直岩层走向的地质剖面图称地质横剖面图；平行岩层走向的剖面图，习惯称地质纵断面图；呈水平方向的剖面图，习惯称水平地质断面图。按地质剖面所表示的内容，可分为地层剖面图、第四纪地质剖面图、构造剖面图等等；按资料来源和精确程度，又分为实测、随手、图切剖面图等（2）地质剖面图内容1勘探孔在剖面上的位置,编号地面标高,勘探深度,勘探孔间距,剖面方向河南工程学院毕业设计112土分层编号,分层界线,接触关系界线,3地下水稳定水位09M4地质基本情况。1）勘探孔在剖面上的位置、编号、地面高程（地面标高取01M，地下水位深10M）；2）高程系统，单位，
16、水平比例尺与垂直比例尺（按照岩土工程勘察规范水平间距取30M）3）土层图例图示符号，勘探孔两侧标注分层界限深度和高程；4）将相邻勘探孔同一层位界限点相连；5）工程地质剖面线垂直于主要土层单元；6）标注地下水位深度、水平间距；7）未钻穿土层往下绘制12M。（二）使用期沉降、预压期沉降及残余沉降计算1、使用期沉降（1）使用期附加荷载确定附加荷载使用荷载地面堆载强度08P1502808724KPA（2）钻孔ZK01土层情况与参数表5钻孔ZK01土层情况与参数孔号ZK01地面高程010M水位线标高11M土层类别天然重度（KN/M3）底标高（M）层厚HI（M）人工填土1716淤泥1508265粉质粘土1
17、0523砂层12520河南工程学院毕业设计12砂质粘土15附加荷载P724KPA（3）分层总和法计算最终沉降量对于人工填土与粉质粘土、砂质粘土层ISIIHEPS（1）其中P为附加荷载对于淤泥层，为欠固结土CICIIICIIPPPHECSLG10（2）其中CIP为淤泥层的先期固结压力，取该层平均自重压力的02倍。平均自重压力（R1RW）H121（R2RW）H219981621（1598）653162KN/CIP026324KN/表6沉降计算结果汇总表土层类别E0压缩模量MPA压缩指数CC层厚HI（M）附加荷载（KPA）SIMMSIMM人工填土08516724136136淤泥22606356572
18、413871523粉质粘土0912723724131536砂层10020724151551砂质粘土0851501572471558表7钻孔ZK02土层情况与参数孔号ZK02地面高程010M水位线标高11M土层类别天然重度（KN/M3）底标高（M）层厚HI（M）人工填土2019淤泥1508565河南工程学院毕业设计13粉质粘土10520砂层12823砂质粘土16附加荷载P130KPA平均自重压力（R1RW）H121（R2RW）H219981921（1598）553178KN/CIP026356KN/表8钻孔ZK02沉降计算结果汇总表土层类别E0压缩模量MPA压缩指数CC层厚HI（M）附加荷载（K
19、PA）SIMMSIMM人工填土08519724162162淤泥22606355572411711333粉质粘土0912720724111344砂层10023724171361砂质粘土0851501672481369表9钻孔ZK03土层情况与参数孔号ZK03地面高程010M水位线标高11M土层类别天然重度（KN/M3）底标高（M）层厚HI（M）人工填土2120淤泥1508665粉质粘土10418砂层12824砂质粘土14河南工程学院毕业设计14附加荷载P724KPA平均自重压力（R1RW）H121（R2RW）H219982021（1598）45301KN/CIP02602KN/表10钻孔ZK03
20、沉降计算结果汇总表土层类别E0压缩模量MPA压缩指数CC层厚HI（M）附加荷载（KPA）SIMMSIMM人工填土08520724170170淤泥2260635457249771147粉质粘土0912718724101157砂层10024724171174砂质粘土0851501472471181表11钻孔ZK04土层情况与参数孔号ZK04地面高程010M水位线标高11M土层类别天然重度（KN/M3）底标高（M）层厚HI（M）人工填土1918淤泥1508465粉质粘土10521砂层12722砂质粘土13附加荷载P724KPA平均自重压力（R1RW）H121（R2RW）H2199818573138K
21、N/CIP026276KN/表12钻孔ZK04沉降计算结果汇总表土层类别E0压缩模量MPA压缩指数CC层厚HI（M）附加荷载（KPA）SIMMSIMM人工填土08518724153153淤泥22606355772412191372河南工程学院毕业设计15粉质粘土0912721724121384砂层10022724161400砂质粘土0851501372461406表13钻孔ZK05土层情况与参数孔号ZK05地面高程010M水位线标高11M土层类别天然重度（KN/M3）底标高（M）层厚HI（M）人工填土1615淤泥1508165粉质粘土10524砂层12419砂质粘土14附加荷载P724KPA平
22、均自重压力（R1RW）H121（R2RW）H219981521（1598）622992KN/CIP025984KN/表14钻孔ZK05沉降计算结果汇总表土层类别E0压缩模量MPA压缩指数CC层厚HI（M）附加荷载（KPA）SIMMSIMM人工填土08515724128128淤泥22606356272413491477粉质粘土0912724724141491砂层10019724141505砂质粘土08515014724715122、预压期沉降（1）预压期附加荷载的确定附加荷载堆载预压填土厚度20KPA3P2520100KPA河南工程学院毕业设计16（2）表15钻孔ZK01土层情况与参数孔号ZK0
23、1地面高程010M水位线标高11M土层类别天然重度（KN/M3）底标高（M）层厚HI（M）人工填土1716淤泥1508265粉质粘土10523砂层12520砂质粘土15附加荷载P100KPA（3）分层总和法计算最终沉降量对于人工填土与粉质粘土、砂质粘土层ISIIHEPS其中P为附加荷载对于淤泥层，为欠固结土CICIIICIIPPPHECSLG10其中CIP为淤泥层的先期固结压力，取该层平均自重压力的02倍。平均自重压力（R1RW）H121（R2RW）H219981621（1598）653162KN/CIP026324KN/表16沉降计算结果汇总表土层类别E0压缩模量MPA压缩指数CC层厚HI（
24、M）附加荷载（KPA）SIMMSIMM人工填土08516100188188淤泥22606356510015521740粉质粘土0912723100181758河南工程学院毕业设计17砂层10020100201778砂质粘土08515015100101788表17钻孔ZK02土层情况与参数孔号ZK02地面高程010M水位线标高11M土层类别天然重度（KN/M3）底标高（M）层厚HI（M）人工填土2019淤泥1508565粉质粘土10520砂层12823砂质粘土16附加荷载P100KPA（R1RW）H121（R2RW）H219982021（1598）45301KN/CIP02602KN/表18钻孔
25、ZK02沉降计算结果汇总表土层类别E0压缩模量MPA压缩指数CC层厚HI（M）附加荷载（KPA）SIMMSIMM人工填土08519100224224淤泥22606355510013111535粉质粘土0912720100161551砂层10023100231574砂质粘土08515016100111585表19钻孔ZK03土层情况与参数孔号ZK03地面高程010M水位线标高11M土层类别天然重度（KN/M3）底标高（M）层厚HI（M）人工填土2120淤泥1508665粉质粘土10418砂层12824河南工程学院毕业设计18砂质粘土14附加荷载P100KPA平均自重压力（R1RW）H121（R2
26、RW）H219982021（1598）45301KN/CIP02602KN/表20钻孔ZK03沉降计算结果汇总表土层类别E0压缩模量MPA压缩指数CC层厚HI（M）附加荷载（KPA）SIMMSIMM人工填土08520100235235淤泥22606354510010921327粉质粘土0912718100141341砂层10024100241365砂质粘土0851501410091374表21钻孔ZK04土层情况与参数孔号ZK04地面高程010M水位线标高11M土层类别天然重度（KN/M3）底标高（M）层厚HI（M）人工填土1918淤泥1508465粉质粘土10521砂层12722砂质粘土13
27、附加荷载P100KPA（R1RW）H121（R2RW）H219981821（1598）573138KN/CIP026276KN/表22钻孔ZK04沉降计算结果汇总表土层类别E0压缩模量MPA压缩指数CC层厚HI（M）附加荷载（KPA）SIMMSIMM人工填土08518100212212河南工程学院毕业设计19淤泥22606355710013641576粉质粘土0912721100171593砂层10022100221615砂质粘土0851501310091624表23钻孔ZK05土层情况与参数孔号ZK05地面高程010M水位线标高11M土层类别天然重度（KN/M3）底标高（M）层厚HI（M）人
28、工填土1615淤泥1508165粉质粘土10524砂层12419砂质粘土14附加荷载P100KPA平均自重压力（R1RW）H121（R2RW）H219981521（1598）622992KN/CIP025984KN/表24钻孔ZK05沉降计算结果汇总表土层类别E0压缩模量MPA压缩指数CC层厚HI（M）附加荷载（KPA）SIMMSIMM人工填土08515100177177淤泥22606356210015081685粉质粘土0912724100191704砂层10019100191723砂质粘土08515014100917323、预压30D、60D、90D的沉降量钻孔ZK0120年竖向固结时间因
29、数TV2HTCV00004586420365/65650738河南工程学院毕业设计20竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E73804/1430546竖井影响范围的直径DE105090945M竖井直径DW0060NWEDD0945/00601575F122NN22413NNN2222154115315LN115152019径向固结时间按因数TREHDTC20000586420365/0945231314径向固结度的计算UR1ERFT81E1092/3143181平均固结度URV11UR1UV120年沉降量S1386511387MM预压30D竖向固结时间因数TV2HTCV000
30、04586430/65/650003竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E00304/143019径向固结时间按因数TREHDTC20000586430/094520145竖向固结度的计算UR1ERFT81E1092/3143180437平均固结度URV11UR1UV1（10191）（10445）0547预压30D的沉降量155180551855MM预压30D残余沉降S30138658555315MM预压60D竖向固结时间因数TV2HTCV00004586460/65/650006竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E00604/1430193径向固结时间按
31、因数TREHDTC20000586460/09452029河南工程学院毕业设计21竖向固结度的计算UR1ERFT81E1092/3143180676平均固结度URV11UR1UV1（100676）（10193）0738预压60D的沉降量15518075211454MM预压60D残余沉降S3013865116702416MM预压90D竖向固结时间因数TV2HTCV00004586490/65/6500083竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E08304/1430194径向固结时间按因数TREHDTC20000586490/09452043竖向固结度的计算UR1ERFT81E1
32、092/3143180815平均固结度URV11UR1UV1（10815）（10194）0851预压90D的沉降量1552085113208MM预压90D残余沉降S3013871320866248MM钻孔ZK0220年竖向固结时间因数TV2HTCV00004586420365/55/5509382竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E938204/1430612竖井影响范围的直径DE105090945M竖井直径DW0063NWEDD0945/0061575F122NN22413NNN2222154115315LN115152019径向固结时间按因数TREHDTC2000058
33、6420365/094523531竖向固结度的计算UR1ERFT81E1092/313581河南工程学院毕业设计22平均固结度URV11UR1UV120年沉降量S117111171MM预压30D竖向固结时间因数TV2HTCV00004586430/65/6500039竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E003904/14301914径向固结时间按因数TREHDTC20000586430/094520142竖向固结度的计算UR1ERFT81E1092/142080431平均固结度URV11UR1UV1（10431）（101914）0540预压30D的沉降量1311054070
34、794MM预压30D残余沉降S301171722846306MM预压60D竖向固结时间因数TV2HTCV00004586460/55/5500077竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E007704/1430194径向固结时间按因数TREHDTC20000586460/094520284竖向固结度的计算UR1ERFT81E1092/284080676平均固结度URV11UR1UV1（10676）（10194）0739预压60D的沉降量1311073998583MM预压60D残余沉降S3011711985620217MM预压90D竖向固结时间因数TV2HTCV000045864
35、90/55/5500116竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E011604/1430196河南工程学院毕业设计23径向固结时间按因数TREHDTC20000586490/094520426径向固结度的计算UR1ERFT81E1092/050080815平均固结度URV11UR1UV1（10815）（10196）0852预压90D的沉降量131108521116972MM预压90D残余沉降S3011711111697254028MM钻孔ZK0320年竖向固结时间因数TV2HTCV00004586420365/45/4514竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）
36、E414/143073竖井影响范围的直径DE105090945M竖井直径DW0063NWEDD0945/00631575F122NN22413NNN2222154115315LN115152109径向固结时间按因数TREHDTC20000586420365/094523531竖向固结度的计算UR1ERFT81E971/313581平均固结度URV11UR1UV120年沉降量S9771977MM预压30D竖向固结时间因数TV2HTCV00004586430/45/4500058竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E005804/1430193径向固结时间按因数TREHDTC20
37、000586430/094520142河南工程学院毕业设计24径向固结度的计算UR1ERFT81E971/145080431平均固结度URV11UR1UV1（10431）（10193）0540预压30D的沉降量1092054058968MM预压30D残余沉降S309775896838732MM预压60D竖向固结时间因数TV2HTCV00004586460/45/4500115竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E01104/1430196径向固结时间按因数TREHDTC20000586460/094520284径向固结度的计算UR1ERFT81E971/290080676平均
38、固结度URV11UR1UV1（10676）（10196）0739预压60D的沉降量1092073980600MM预压60D残余沉降S309772821917001MM预压90D竖向固结时间因数TV2HTCV00004586490/45/450017竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E01704/1430200径向固结时间按因数TREHDTC20000586490/094520426竖向固结度的计算UR1ERFT81E971/435080815平均固结度URV11UR1UV1（10200）（10815）0852预压90D的沉降量10920852930384MM预压90D残余沉
39、降S3097729428466MM钻孔ZK0420年竖向固结时间因数TV2HTCV00004586420365/57/57087河南工程学院毕业设计25竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E8704/1430591竖井影响范围的直径DE105090945M竖井直径DW0063NWEDD0945/00631575F122NN22413NNN2222154115315LN115152109径向固结时间按因数TREHDTC20000586420365/09452353竖向固结度的计算UR1ERFT81E971/33581平均固结度URV11UR1UV120年沉降量S12193112
40、19MM预压30D竖向固结时间因数TV2HTCV00004586430/57/5700036竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E003604/14301912径向固结时间按因数TREHDTC20000586430/094520142竖向固结度的计算UR1ERFT81E971/145080431平均固结度URV11UR1UV1（10431）（10191）0539预压30D的沉降量13643055173536MM预压30D残余沉降S301219735448364MM预压60D竖向固结时间因数TV2HTCV00004586460/57/570007竖向固结度的计算UV128EV4
41、18/（314314）E00704/1430194径向固结时间按因数TREHDTC20000586460/09452029河南工程学院毕业设计26竖向固结度的计算UR1ERFT81E971/29080676平均固结度URV11UR1UV1（10676）（10194）0738预压60D的沉降量1364073810066MM预压60D残余沉降S30121910006621237MM预压90D竖向固结时间因数TV2HTCV00004586490/57/570011竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E00704/1430196径向固结时间按因数TREHDTC20000586490/
42、094520426径向固结度的计算UR1ERFT81E971/435080815平均固结度URV11UR1UV1（10815）（10196）0851预压90D的沉降量1364085111608MM预压90D残余沉降S3012193117705824MM钻孔ZK0520年竖向固结时间因数TV2HTCV00004586420365/62/620738竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E73804/1430546竖井影响范围的直径DE105090945M竖井直径DW0063NWEDD0945/00631575F122NN22413NNN2222154115315LN1151520
43、19径向固结时间按因数TREHDTC20000586420365/09452353竖向固结度的计算UR1ERFT81E971/33581河南工程学院毕业设计27平均固结度URV11UR1UV120年沉降量S1349311349MM预压30D竖向固结时间因数TV2HTCV00004586430/62/620003竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E00304/1430191径向固结时间按因数TREHDTC20000586430/094520142径向固结度的计算UR1ERFT81E971/145080430平均固结度URV11UR1UV1（10430）（10191）0539预
44、压30D的沉降量150805398128MM预压30D残余沉降S3013498128536188MM预压60D竖向固结时间因数TV2HTCV00004586460/62/620006竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E00604/1430193径向固结时间按因数TREHDTC20000586460/094520284竖向固结度的计算UR1ERFT81E971/290080676平均固结度URV11UR1UV1（10676）（10193）0738预压60D的沉降量1508073811130MM预压60D残余沉降S30134911130236MM预压90D竖向固结时间因数TV2
45、HTCV00004586490/62/620009竖向固结度的计算UV128EV418/（314314）E00904/1430195河南工程学院毕业设计28径向固结时间按因数TREHDTC20000586490/094520426竖向固结度的计算UR1ERFT81E971/435080815平均固结度URV11UR1UV1（10195）（10829）0851预压90D的沉降量1507508511283308MM预压90D残余沉降S3013491300657MM表25最终算出五孔真空联合预压30D、60D、90D应残余沉降量的计算汇总如下沉孔号降量时间ZK01ZK02ZK03ZK04ZK0520
46、D513MM445MM366MM466MM525MM3D278MM237MM182MM254MM303MM4085MM66MM32MM81MM121MM表25最终算出五孔堆载预压30D、60D、90D应残余沉降量的计算汇总如下沉孔号降量时间ZK01ZK02ZK03ZK04ZK0530D5315MM46306MM38732MM48364MM536188MM60D2416MM20217MM17001MM21237MM236MM90D66248MM54028MM466MM5824MM657MM孔号沉降量时孔号沉降量时河南工程学院毕业设计29（三）高木俊介法钻孔处地基计算1、地基固结度与加载时间的关系
47、曲线（1）加载计划曲线荷载（KPA）砂垫层抽真空填土时间（D）图（3）（2）设计计算参数1）主要淤泥压缩层厚度；淤泥层厚度ZK0165MZK0255MZK0345MZK0457MZK05622）确定预压总荷载大小、荷载分级、加载速率和预压时间；预压总荷载为100MPA3）淤泥竖向与径向固结系数；表26淤泥的固结系数及次固结系数土层名称CVCM2/SCHCM2/SC鱼塘淤泥451045010400154）淤泥初始孔隙比E02265）塑料排水板间距L，排列方式与等效砂井直径DW。L09MDW0060M6）地基土固结度验算塑料排水板间距按等边三角形形式布置，间距分别取0915M进行排水固河南工程学院
48、毕业设计30结验算后确定最佳间距。已知淤泥厚度H、各级荷载大小IP，加载初与加载末的时间（天），淤泥竖向固结系数CV与径向固结系数CH；假定塑料排水板按等边三角形形式布置，间距L分别取0915M进行排水固结验算后确定最佳间距。计算下列参数WEDDN4，为井径比；ED，竖井影响范围的直径；WD，竖井直径（3）由编写的EXCEL高木俊介计算法计算表计算固结度，并绘制各钻孔处地基固结度与加载时间的曲线图ZK01荷载（KPA）砂垫层抽真空填土时间（D）图（4）加载计划曲线ZK02ZK02固结曲线020406080100050100150200250TDU固结曲线河南工程学院毕业设计31图（5）地基固结
49、度与加载时间的曲线图荷载（KPA）砂垫层抽真空填土时间（D）图（6）加载计划曲线图（5）图（7）地基固结度与加载时间的曲线图ZK03荷载（KPA）砂垫层抽真空填土固结曲线0102030405060708090100050100150200250TDU固结曲线河南工程学院毕业设计32时间（D）图（8）加载计划曲线图（9）地基固结度与加载时间的曲线图ZK04荷载（KPA）砂垫层抽真空填土时间（D）图（10）加载计划曲线固结曲线0102030405060708090100050100150200250TDU固结曲线固结曲线0102030405060708090100050100150200250TDU固结曲线河南工程学院毕业设
