1、 网络教育学院 本 科 生 毕 业 论 文（设 计） 题 目 ： 37000 吨近海散货船的主尺度确定及总布置设计 学习中心： 层 次： 专科起点本科 专 业： 船舶与海洋工程 学 号： 学 生： 指导教师： 完成日期： 年 月 日 37000 吨近海散货船的主尺度确定及总布置设计 I 内容摘要 毕业设计内容为 37000吨近海散货船主尺度确定及总布置设计。设计过程中主要参考 5800吨近海散货船等相近船为母型船，遵循钢质海船入级与建造规范（ 2006）等相应规范进行设计。设计过程中综合考虑船舶自身性能及经济性等因素。 毕业设计过程主要包括以下几个部分 :主尺度确定 ,根据任务书的要求并参考母
2、型船初步确定主尺度，再对容积、航速及稳性等性能进行校核，最终确定船舶主 尺度；总布置设计 ,按照规范要求并参考母型船进行总布置设计，区划船舶主体和上层建筑，布置船舶舱室和设备。 关键词： 散货 船；主尺度；总布置 37000 吨近海散货船的主尺度确 定及总布置设计 II 目 录 内容摘要 I 设计任务书 1 1.3.1 主要尺度 2 1.3.2 航速、螺旋桨及续航力 3 2.1 排水量和主尺度的初步确定 4 2.1.1 设计分析 4 2.1.2 估算排水量 4 2.1.3初始方案拟定 4 2.2 主机选择 5 2.3空船重量估算 5 2.3.1船体钢材重量 Wh 5 2.3.2舣装设备重量 W
3、f 5 2.3.3机电设备重量 Wm 5 2.4 重力与浮力平衡 6 2.5性能校核 6 3 总布置设计 10 3.1 主船体内部船舱的布置 10 3.1.1 总体划分（见图 1） 10 3.3 绘制总布置图 （ 画出总布置图） 10 4 结论 12 参考文献 错误 !未定义书签。 参考文献 错误 !未定义书签。 附 录 13 致 谢 15 37000 吨近海散货船的主尺度确 定及总布置设计 1 设计任务书 1 用途 本船主要用于运载煤等散货，货物积载因数按煤的标准积载因数 1.17m3/t计算。 2 航区 本船航行于我国近海区域 3 船级 本船由中国船级社登记入级。 本船按下列规范、规则进行
4、设计； 国内航行海船法 定检验技术规则（ 2004），中国船舶检验局； 钢质海船入级建造规范（ 2006），中国船级社。 4 船型 本船为钢质、单甲板、尾机型、单桨、单舵，由柴油机驱动的散货船，具有球鼻艏线型。设有首楼和尾楼，中间设有桅屋，尾楼甲板以上设有三层甲板室。由尾楼到首楼的货舱区域设两个货舱，货舱区域为单壳双底结构，同时设有顶边舱和底边舱，双层底舱、顶边舱和低边舱用作压载水舱。 5 航速 螺旋桨设计时考虑了主机功率储备 12%，在船壳清洁无污底情况下，处于风力小于蒲式风力三级的平静深水水域条件下主机达到额定转速时的试航速度为11.8 kn。 6 续航力 本船燃油的装载量为，轻柴油，满足
5、船舶在满载状态，航速 Vs=11.8 海里 /小时的续航力为 3500 海里。 7 船员数 本船船员数为 18 人。 8 动力装置 主机机型选用 MAN B&W。 9 螺旋桨 本船采用 MAU 型螺旋桨。 37000 吨近海散货船的主尺度确 定及总布置设计 2 1 现代 散货船发展及相关母型资料 1.1 现代散货船发展 通观散货船的发展历史及对现状的分析，散货船的发展趋势主要体现在双壳化、大型化、快速化、多用途化、使用年限增长化、环保和自动化程度提高的几个方面。在国内，散货运输约占运货量的 40，日益发展的散货船队在能源 运输、国际贸易中是主力军，在国民经济发展中占有重要地位。从船队结构情况看
6、，我国干散货船队船舶吨位偏小，平均载重吨位低于世界平均水平。其中 2 万 -5 万吨散货船约占 43，而且这些船的船龄老化情况比较严重；从船队规模看， 2000 年以前 2 万 -5 万吨散货船的数量基本满足国内运输需要， 2000 年后随着货运量的增加，尤其是我国矿石的进口量近几年的持续快速增加。极大地增加了散货船货运量。因此。我国船队最近几年应加快老龄散货货船的更大及大型散货船的建造。以适应我国经济发展的需要。 1.2 现代散货船特点 散货船 是指专门运输谷物、矿砂、煤炭等大宗散货物的干货船，但习惯上不载运散装液化货与散装特殊货物，如砂糖、木屑等。散货船包括粮船、矿砂船、运煤船及散装水泥船
7、等。 散货船特点是：单层甲板、尾机型、船体肥胖、航速较低，因散货货源充足，通常又专用码头装卸 (如大型抓斗、气动机械输送等装备 )，装卸效率高，故船上可不设置起货设备，其载货吨位较大。此外，散货船因其货种单一，常为单程运输，回程不装货。为使船有较好的空载性能，所需压载水水量较大，故货舱两侧常设有斜顶边水舱，且在舭部设有斜底边舱。 1.3 相关母型资料 母型船载重量为 5800 吨，用于运载煤等散货。主要航区为近海。本船为钢质、单甲板、尾机型、单桨、单舵，由柴油机驱动的散货船；设有两个货舱；主船体部分由 6 道水密 /油密横舱壁划分为 7 个区域；设有首楼、尾楼，尾楼甲板上设有三层甲板室。 1.
8、3.1 主要尺度 总长 Lpp 96.00m 型宽 B 16.40m 37000 吨近海散货船的主尺度确 定及总布置设计 3 型深 D 7.50m 设计吃水 d 6.10m 方形系数 Cb 0.752 载重量 DW 5800t 载重量系数 DW 0.7785 排水量 7478.86t 排水体积 7224.2m3 1.3.2 航速、螺旋桨及续航力 螺旋桨设计时考虑了主机功率储备 12%，母型船在设计吃水（ 6.10d m），船壳清洁无污底情况下，处于风力小于蒲氏风级三级的平静深水水域条件下主机达到额定转速时的服务速度约 11.8 海里 /小时。 母型船选用 MAU 型 5 叶螺旋桨，螺旋桨直径为
9、 2.7m，盘面比 0.78，螺距比0.76，螺旋桨材料为铝镍青铜。 本船燃油、轻柴油的装载量满 足船舶在满载状态，航速 Vs=11.8 海里 /小时的续航力为 3500海里。 本船洗涤、饮用水容量为，以及食品和粮食的储备量满足 18 名船员 20 天的自持力。 37000 吨近海散货船的主尺度确 定及总布置设计 4 2 船舶主要要素的初步拟定 2.1 排水量和主尺度的初步确定 2.1.1 设计分析 本设计船是一条运输船舶，因此设计时应注意降低造价，降低消耗，提高运输能力，提高本船的经济性，可适当减小船长；作为运输船，航行时间也很重要，要力求达到较适宜的航速，船长不能过小；本船为双壳双层底结构
10、，为保证舱容，可适当增加型深；本船吨位较大，具 有较好的适航性，因此满足要求即可。总结以上，总的设计思想是：保证舱容和航速要求下，减小本船主尺度。 2.1.2 估算排水量 对油船这种重量型船舶，由于 DW 随变化有相当稳定的范围，通常采用载重量系数法初估排水量。 母型船为 5800 吨近海散货船，母型船排水量为 7478.86 t，其载重量系数DW =0.7785；设计船为 37000 吨近海散货船，其载重量系数随着载重量的增加而增大，初定为 0.7785。 根据公式 DWDW（ 2.1） 得到：设计船排水量 =44958 t 2.1.3 初始方案拟定 根据主尺度比法来确定主尺度，设计船的 1
11、K 、 2K 、 3K 、 bC 取值与母型船相同，其中 BLK /1 ， dBK /2 ， DLK /3 。根据公式计算可以得到：1K =5.85, 2K =2.69, 3K =12.8。 根据公式 3 221 / krCbkkL 可初步估算得到设计船船长 L=，再由公式1/kLB、 2/kBd， 3/KLD 可以计算得到船宽 B、吃水 d 和型深 D。最后计算得设计船主尺度为： L=180m， B=30.77m， D=14.06m， d=10.44m 37000 吨近海散货船的主尺度确 定及总布置设计 5 2.2 主机选择 用海军系数法估算所需的主机功率： 公式如下： 2 / 3 3 DW
12、 vBHP c（ 2.2） 其中 c为海军常数 根据公式计算 BHP=7357KW 选用 MAN B&W 7500KW 2.3 空船重量估算 2.3.1 船体钢材重量 Wh 按立方模数公式估算该项重量。钢料重量系数 Ch一般在 0.0792-0.1053 Wh ChLppBD （ 2.3） Wh =0.08*180*14.06*30.7=6215.64t 2.3.2 舣装设备重量 Wf 按平方模数公式估算该项重量。木作舣装重量系数为 : 1 .4 9 50 . 3 4 2 8 0 . 0 8 8 6fC D W=0.2102 （ 2.4） ()ffW C L pp B D =0.2102*18
13、0*（ 30.77+14.06） = 1696.19t （ 2.5） 2.3.3 机电设备重量 Wm 利用公式 ： W m Cm(PB0.7355)0.5 =5.5*(82500.7355)0.5 =428.43t （ 2.6） Cm一般在 5 6 综合以上三部分重量，本船的空船重量为： h f mL W W W W= 6215.64+1696.19+428.43=8340.26t 37000 吨近海散货船的主尺度确 定及总布置设计 6 （ 2.7） 2.4 重力与浮力平衡 采用诺曼系数法进行重力浮力平衡，允许误差为 1吨。 保持载重量、主尺度不变，通过改变方形系数进行重力浮力平衡。因为只改变
14、方形系数，引起的排水量变化不大，对主机功率的影响可以忽略，所以主机功率不变，因此 舾装重量和机电设备重量也不变。但是由于方形系数的改变对钢料重量的影响很大，不可忽略。 (1) 求诺曼系数 2 ()3 h f mNW W W=1.2044 (2.8) (2) 载重量增量 DW 1 1 1 1 D W D W D W D W LW=37000-36618=382t (2.9) (3) 排水量增量 11 N DW=458t (2.10) 代入浮性微分方程 bbCCddBBLL (2.11) 得到方形系数的变化1 bbCC=0.009 （ 2.12） 改变后的方形系数 2 1 1b b bC C C=
15、0.74 (4) 方形系数改变对钢料重量变化的影响 bbhh CCWW 5.01 5.01 11(2.13) =6192t 平衡后得到 DW 的值 L=180m B=30m D=14.7m d=10.1m 2.5 性能校核 2.5.1 稳性校核 稳性校核包括初稳性和大角稳性，在主要尺度确定时通常只校核设计船的初稳性是否满足要求。 初稳性高度的估算按初稳性方程式进行 37000 吨近海散货船的主尺度确 定及总布置设计 7 hZrZGM gb (2.14) 式中 GM 所核算状态下的初稳性高度； bZ 相应吃水下的浮心高度； r 相应吃水下的横稳心半径； gZ 所核算状态下的重心高度； h 自由液
16、面对初稳性高度修正值，此处暂时忽略不计。 由薛 安国公式得到浮心高度的近似公式 0 .4 3 71 0 .5 wb bCZ a d C =5.3 (2.15) 由诺曼公式得到横稳心半径的近似公式 2222 0.008 0.074 5 wb CBBra d C d =6.68 (2.16) 重心高度 DZg =0.7*14.7=10.29 (2.17) 初稳性高度 bgG M Z r Z h =1.7 (2.18) 布格氏认为考虑自由液面影响后 0.1 /GM L (2.19) 横摇周期 2240 .5 8 gBZTf GM=16.2 (2.20) 式中 f 修正系数。 / 2.5BD 时， 1
17、 0 .0 7 / 2 .5f B d ； / 2.5Bd 时， f取 1.0。 波浪周期 0.8wT =6.4 (2.21) 式中 波长，我国沿海为 60 70m，本船取 65m。 调谐因子要求 1.3wTT 计算结果为 2.51.3 (2.22) 满足稳性要求 2.5.2 航速校核 选择莱普法（ Lap Keller）计算有效马力曲线： 基本参数如下： Lpp 180 Ld 1.01 Lpp=181.8 Cm 5.5 Cp 0.72 B/D 2.04 / rk =5582 Ld/B 6.06 Xb +2%Lpp=3.6 1 / 3 1 / 3( 3 . 4 0 . 5 ) S Lp p=2666.55 22104.5kg s / m 2 .60 .4 6 3 1 /( lg Re )fsC =1.54
