1、16附件二、转换层 荷载计算一、受力分析：由于转换层施工时产生的荷载非常大，且上下层部分结构梁位置不对齐，转换层大梁施工时产生荷载通过模板支撑系统直接传递于下层梁板面上（对于上下层结构梁位置不对齐的部位，采用搭设斜撑架把大梁荷载传递到下层梁上） ，考虑第四、五层楼板模板不拆除，因此上部荷载通过模板支撑系统同时由下面两层即四、五层来承载，计算时只要梁满足最大承载力要求即可。1取 3745/Y1 轴梁为研究对象计算，受力如下图所示：二、承载力计算：1梁的计算：1.1 梁实际受弯承载力计算（第四、五层板标高为 17.600m、21.900m）考虑第四、五层模板不予以拆除，以承受上部转换层传来荷载。已
2、知：bh=350800 砼 C35,fy 取 340N/mm2(25)fcm=19 N/mm2 17As1=1964mm2 As2=3928mm2 =Asfy/bh 0fcm=5892340/35075019=0.402查表得 as=0.323Mu=asbh02fcm=0.323350750219=1208 KNM1.2 转换层荷载计算：1.2.1 已知：bh=8002800 砼 C45,fy 取 340N/mm2(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m 钢筋砼自重：26 KN/m 3 , 模板及其支架自重：0.85 KN/m 3,施工荷载：1 KN/m3，振捣砼荷载：2 KN/m
3、3；大梁砼浇筑高度为 1.8m。钢筋砼自重：1.2(26KN/m 30.8m1.8m9.9m)=444.7KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m 30.8m1.8m9.9m)=13.09KN施工人员及设备荷载自重：1.4(1KN/M 20.8m9.9m)=11.1KN振捣砼时产生的荷载：1.4(2.0KN/m 20.8m9.9m)=22.18KN则荷载总重：N=444.7+13.09+11.1+22.18=491.1KNq=491.1/9.9=49.6 KN/M1.2.2 已知：bh=7002600 砼 C45,fy 取 340N/mm2(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7
4、.2m大梁砼浇筑高度为 1.6m。钢筋砼自重：1.2(26KN/m 30.7m1.6m7.2m)=251.6KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m 30.7m1.6m7.2m)= 7.4KN施工人员及设备荷载自重：1.4(1KN/M 20.7m7.2m)= 7.056KN振捣砼时产生的荷载：1.4(2.0KN/m 20.7m7.2m)= 14.112KN18则荷载总重：N=251.6+7.4+7.056+14.112=280.22KNq=280.22/7.2=38.92 KN/Mp=38.927.2/2=140.1 KN1.2.3 已知：bh=6002300 砼 C45,fy 取
5、340N/mm2(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m大梁砼浇筑高度为 1.3m。钢筋砼自重：1.2(26KN/m 30.6m1.3m7.2m)= 175.2KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m 30.6m1.3m7.2m)= 5.2KN施工人员及设备荷载自重：1.4(1KN/M 20.6m7.2m)= 6.05KN振捣砼时产生的荷载：1.4(2.0KN/m 20.6m7.2m)= 12.1KN则荷载总重：N=175.2+5.2+6.05+12.1=198.6KNq=198.6/7.2=27.6 KN/Mp=27.67.2/2=99.3 KN1.2.4 转换层梁与下部
6、梁位置不对齐，把转换层梁通过钢管斜支撑传递到下层梁上，不与下层板面直接接触,即 3745/Y1 轴偏北 L9 把荷载传递到下层 3745/Y1 轴梁上；已知：bh=7002300 L=9.9m大梁砼高度为 1.3m。钢筋砼自重：1.2(26KN/m 30.7m1.3m9.9m)=281.1KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m 30.7m1.3m9.9m)=8.3KN施工人员及设备荷载自重：1.4(1KN/M 20.7m9.9m)=9.7KN振捣砼时产生的荷载：1.4(2.0KN/m 20.7m9.9m)=19.4KN则荷载总重：N=281.5+8.3+9.7+19.4=318.5
7、KN19q=318.5/9.9=32.2 KN/MM 总 =M1+M2+M3+ M4M1=qL2/24=49.69.92/24=202.6 KNMM2=2Pa2b2/L3=299.36.623.32/9.93=97.1KNMM3=2Pa2b2/L3=2280.223.626.32/9.93=297.1 KNMM4= qL2/24=32.29.92/24=131.5 KNM则 M 总 =202.6+97.1+297.1+131.5=728.3 KNM则上部荷载 M 总 =728.3KNM Mu=1208 KNM，即施工时满足要求。1.3 梁抗剪计算a.根据受力分析，梁承受最大剪力为R1=qL/2
8、=(49.69.9)/2=245.5 KNR2B=pa2(1+2b/L)/L2=140.16.62(1+23.3/9.9)/9.92=103.8KNR2A=pb2(1+2a/L)/L2=140.13.32(1+26.6/9.9)/9.92=36.3KNR3B=pa2(1+2b/L)/L2=198.63.62(1+26.3/9.9)/9.92=59.7KNR3A=pb2(1+2a/L)/L2=198.66.32(1+23.6/9.9)/9.92=138.9KNR4= qL/2=(32.27.2)/2=115.9 KNV=R1+R2B+ R3A+ R4 =245.5+103.8+138.9+115
9、.9=604.1KNHw/b=0.75/0.35=2.144V=604.10.2517350750=1116KN（符合要求）b.验算是否需配箍筋0.07Fcbho=0.0717350750=312.4KN604.1KN则需计算配筋 Asv/sV-0.07fcbh 0/1.5fyvh0=604100-20312400/1.5210750=1.23 mm2/mm故选用四肢箍 10 (Asv1=78.5 mm 2),于是箍筋间距为sAsv/0.463=478.5/0.5=628 mm原设计为 10100/150（4）验算其配筋率为：P S0=(478.5)/(350150)=0.6%最小配筋率为：P S0min=0.02(fc/fy)=0.02(17/340)=0.1%0.6%（满足要求）故原设计能满足要求
