1、1转换层荷载计算一、受力分析：由于转换层施工时产生的荷载非常大，且上下层结构梁位置不对称，转换层大梁施工时产生荷载通过模板支撑系统直接传递于下层梁板面上，考虑第四、五层楼板模板不拆除，因此上部荷载通过模板支撑系统同时由下面两层即四、五层来承载，计算时只要板、梁满足最大承载力要求即可。16368/WY1 轴板为研究对象计算，受力如下图所示： 2取 3745/W 轴梁为研究对象计算，受力如下图所示：2二、承载力计算：1板的计算； 1.1 板设计受弯承载力计算（第四、五层板标高为 17.600m、21.900m）考虑第四、五层模板不予以拆除，以承受上部转换层传来荷载。已知：bh=1000130 砼
2、C35,fy 取 340N/mm2(25)fcm=19 N/mm2 As=402mm2（8 125）=Asfy/bh 0fcm=402340/100010019=0.072KNM查表得 as=0.0723Mu=asbh02fcm=0.0721000100219=12.73 KNM1.2 转换层荷载计算：已知：bh=7002600 L=7.2m大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为 1.3m。钢筋砼自重：1.2(26KN/m 30.7m1.3m7.2m)=204.4KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m 30.7m1.3m7.2m)=6.0KN施工人员及设备荷载自重：1.4(1KN/M
3、20.7m7.2m)=7.056KN振捣砼时产生的荷载：1.4(2.0KN/m 20.7m7.2m)=14.112KN则荷载总重：N=204.4+6+7.056+14.112=231.568KNq=231.568/7.2=32.16 KN/MM=qL2/24=32.167.22/24=69.47 KNM则上部荷载 M2Mu=2 12.73=25.46 KNM，即施工时四、五层楼板同时承载也不能满足要求。1.3 建议通过计算建议第四、五层楼板钢筋作调整，改为 12100 双层双向。验算如下：已知：bh=1000130 砼 C35,fy 取 340N/mm2(25)fcm=19 N/mm2 As=
4、1131mm2（12 100 双层双向）=Asfy/bh 0fcm=1131340/100010019=0.202KNM查表得 as=0.184Mu=asbh02fcm=0.1841000100219=35 KNM则上部荷载 M=69.47 KNM2Mu=235=70 KNM，即施工时能满足要求。42梁的计算：2.1 梁实际受弯承载力计算（第四、五层板标高为 17.600m、21.900m）考虑第四、五层模板不予以拆除，以承受上部转换层传来荷载。已知：bh=350800 砼 C35,fy 取 340N/mm2(25)fcm=19 N/mm2 As1=1964mm2 As2=3928mm2=As
5、fy/bh 0fcm=5892340/35075019=0.402KNM查表得 as=0.323Mu=asbh02fcm=0.323350750219=1208 KNM2.2 转换层荷载计算：2.2.1 已知：bh=8002800 砼 C45,fy 取 340N/mm2(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为 1.3m。钢筋砼自重：1.2(26KN/m 30.8m1.3m9.9m)=321.2KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m 30.8m1.3m9.9m)=9.45KN施工人员及设备荷载自重：1.4(1KN/M 20.8m9.9m)=
6、11.1KN振捣砼时产生的荷载：1.4(2.0KN/m 20.8m9.9m)=22.18KN则荷载总重：N=321.2+9.45+11.1+22.18=363.93KNq=363.93/9.9=36.76 KN/M2.2.2 已知：bh=7002600 砼 C45,fy 取 340N/mm2(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为 1.3m。钢筋砼自重：1.2(26KN/m 30.7m1.3m7.2m)= 204.4KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m 30.7m1.3m7.2m)= 6.0KN5施工人员及设备荷载自重：1.4(1KN/
7、M 20.7m7.2m)= 7.056KN振捣砼时产生的荷载：1.4(2.0KN/m 20.7m7.2m)= 14.112KN则荷载总重：N=204.4+6.0+7.056+14.112=231.568KNq=231.568/7.2=32.16 KN/Mp=32.167.2/2=115.776 KN2.2.3 已知：bh=6002300 砼 C45,fy 取 340N/mm2(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为 1.3m。钢筋砼自重：1.2(26KN/m 30.6m1.3m7.2m)= 175.22KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/
8、m 30.6m1.3m7.2m)= 5.16KN施工人员及设备荷载自重：1.4(1KN/M 20.6m7.2m)= 6.05KN振捣砼时产生的荷载：1.4(2.0KN/m 20.6m7.2m)= 12.1KN则荷载总重：N=175.22+6.05+6.05+12.1=193.37KNq=193.37/7.2=26.86 KN/Mp=26.867.2/2=96.7 KNM 总 =M1+M2+M3M1=qL2/24=36.769.92/24=150.12 KNMM2=2Pa2b2/L3=296.77.522.42/9.93=64.58 KNMM3=2Pa2b2/L3=2231.5683.326.6
9、2/9.93=226.42 KNM则 M=150.12+64.58+226.42=441.12 KNM则上部荷载 Mu=1208 KNMM 总 =441.12 KNM，即施工时满足要求。2.3 梁抗剪计算a.根据受力分析，梁承受最大剪力为6R1=qL/2=(36.769.9)/2=181.96KNR2B=pa2(1+2b/L)/L2=115.7767.52(1+22.4/9.9)/9.92=96.66KNR2A=pb2(1+2a/L)/L2=115.7762.42(1+27.5/9.9)/9.92=17.11KNR3B=pa2(1+2b/L)/L2=193.373.32(1+26.6/9.9)
10、/9.92=50.13KNR3A=pb2(1+2a/L)/L2=193.376.62(1+23.3/9.9)/9.92=143.24KNV=R1+R2B+ R3A =181.96+96.66+143.24=421.86KNHw/b=0.75/0.35=2.144V=421.86KN0.2517350750=1116KN（符合要求）b.验算是否需配箍筋0.07Fcbho=0.0717350750=312.4KN421.86KN则需计算配筋 Asv/sV-0.07fcbh 0/1.5fyvh0=421860-312400/1.5210750=0.463 mm2/mm故选用四肢箍 6 (Asv1=2
11、8.3 mm 2),于是箍筋间距为sAsv/0.463=428.3/0.463=244 mm原设计为 10100/150（4）验算其配筋率为：P S0=(478.5)/(350150)=0.6%最小配筋率为：P S0min=0.02(fc/fy)=0.02(17/340)=0.1%0.6%（满足要求）故原设计能满足要求7转换层荷载计算一、受力分析：由于转换层施工时产生的荷载非常大，且上下层结构梁位置不对称，转换层大梁施工时产生荷载通过模板支撑系统直接传递于下层梁板面上，考虑第四、五层楼板模板不拆除，因此上部荷载通过模板支撑系统同时由下面两层即四、五层来承载，计算时只要板、梁满足最大承载力要求即
12、可。816368/WY1 轴板为研究对象计算，受力如下图所示： 2取 3745/W 轴梁为研究对象计算，受力如下图所示：91 板设计受弯承载力计算已知：bh=1000180 砼 C40,fy 取 340N/mm2 fcm=21.5 N/mm2 As=754mm2（12 150）=Asfy/bh 0fcm=754340/100015021.5=0.079KNM查表得 as=0.072M 设 =asbh02fcm=0.0721000150221.5=34.83 KNM1 木枋作用下产生的弯矩为：根据监理提供荷载 q=900 Kg/M2= 9 KN/M2,取堆荷区域 3745/Y1Y5 处板进行计算。则 M 木 =ql021/14=93.321/14=7 KNM
