1、第二部分 风荷载计算一：风荷载作用下框架的弯矩计算（1）风荷载标准值计算公式： 0kzszWw其中 为垂直于建筑物单位面积上的风荷载标准值kW为 z 高度上的风振系数，取1.z为 z 高度处的风压高度变化系数为风荷载体型系数，取s .30s为攀枝花基本风压，取0w4w该多层办公楼建筑物属于 C 类，位于密集建筑群的攀枝花市区。（2）确定各系数数值因结构高度 ，高宽比 ，应采用风19.830Hm19.8.3751.4HB振系数 来考虑风压脉动的影响。该建筑物结构平面为矩形， ，由建筑结构z 0s荷载规范第 3.7 查表得 （迎风面） （背风面） ，风压高度变化系数.s0.5s可根据各楼层标高处的
2、高度确定，由表 4-4 查得标准高度处的 值，再用线性插值法z z求得所求各楼层高度的 值。z风荷载计算层数 ()iHmzz1()/qKNm2()/qz7 女儿墙底部17.5 0.79 1.00 2.370 1.4806 16.5 0.77 1.00 2.306 1.4415 13.2 0.74 1.00 2.216 1.3854 9.9 0.74 1.00 2.216 1.3853 6.6 0.74 1.00 2.216 1.3852 3.3 0.74 1.00 2.216 1.3851 -3.3 0.00 0.00 0.000 0.000（3）计算各楼层标高处的风荷载 。攀枝花基本风压取
3、，取轴zq 20.4/wKNm横向框架梁，其负荷宽度为 7.2m,由 得沿房屋高度分布风荷载标准值。kszW，根据各楼层标高处的高度 ，查得 代入上式，7.2042.8zzszsqiHz可得各楼层标高处的 见表。其中 为迎风面， 背风面。()q1()2()q风正压力计算：7. 1().0.3790.83/zs KN6. 28286qz m5. .1.4.21/zs4. 1()3. .0.370.8/zsz2. 28286q KN1. 1().1.4./zs风负压力计算：7. 2 03790518zs m6. ().82.8./q5. 143zsz KN4. 2./3. 2().82.810.3
4、740.5138/zsqz KNm2. 1. ./zs（4）将分布风荷载转化为节点荷载第六层：即屋面处的集中荷载 要考虑女儿墙的影响6F62.30163.270.1.4385.14.805()()9.222F KN第五层的集中荷载 的计算过程55.1.35.(.421621385180. 018223. .(.F KN第二层，要考虑层高的不同： 23.425.16.8()13.9KN0KNABC.等效节点集中等荷载（单位： ）KN二柱侧移刚度及剪力的计算（ ）见下表21hiDc三：各层柱反弯点和弯矩的确定（见下表）根据该多层办公楼总层数 ,该柱所在层 ，梁柱线刚度比 ，查表得到标准反弯点系mn
5、K数 ；根据上下横梁线刚度比值 查表得到修正值 ，根据上下层高度变化查表得到修正0yi1y值 ；各层反弯点高度 。23 0123()y该层的计算高度 h 当该层的上层较高时 取 h/上当该层的上层较高时 取 下分别求出 查表得 然后计算出弯矩如下表：21， 21,y二柱侧移刚度及剪力的计算柱 HI 柱 NO 柱 TU第六层c 22i620.4.k1.294578.0.3k1D0.395.78.V9.53KN4c 22i620.48.52k3.1017.674.D067415.83.V9.4.5KN3c 22i628.5k1.70.475.1D0.47583.V9.06KN43214.3268D
6、柱 GH 柱 MN 柱 ST第五层c 22i520.k1.297840.3.1D0.39578.6.6.0V(9.+1.)5.9KN8c 22i520.8.2k.101573.6D0.6815.7.939.V(.+1.0).0KN86c 22i528.5.k1.27630.48.1D0.4857.3.0V(9.+1.)6.78KN21.8632590D柱 FG 柱 LM 柱 RS第四层c 22i420.4.k1.2945780.3.1D0.39578.6. 6.0V(9.+1.0.8)27KNc 22i420.48.52k3.1017.6D.60815.739. 9.5V(.+1.0.8)26
7、8KNc 22i428.5.k1.62370.48.1D0.48573. 7.0V(9.+1.0.8)265KN 21.8632590D柱 EF 柱 KL 柱 QR第三层c22i32.k.43108.7.D.371.097.09V(.+1.8)264KNc 22i32.k.13.0.51D.53.1.09.5V(9.+.1.8)275KNc 22i328.k.3710.8.D0.381.3. 8.3V(9.+1.0.1.)2745KN217.83065D柱 DE 柱 JK 柱 PQ第二层c22i220.4k.84310.7.D0.371.9V(+.83.59)7.015KN8c 22i320.
8、48.52k.13.0.1D0.5.31.9V(+.1.8+.59).56KN78c 22i428.5.k1.2370.8.1D0.38.3.V(9+1.8+1.59)8.3KN7 217.83065D柱 AD 柱 BK 柱 CP第一层c22i2.4k230.5+.80.41D.43.1.09V(+.183.59).6KN38c 22i320.4.k2.13.5+0.631D0.6.14.7V(9+.1.8+3.59).0KN8c 22i42.5k1.70.+30.567.1D.567.1.03V(9+.1.8+3.59).6KN8 2138.9425D三：各层柱反弯点和弯矩柱 HI 柱 NO
9、 柱 TU ).(mKNM第六层0k1.294 y.36513302.650yh0k3.15 y.433012.5.48yh0k1.8 y.413302.4yyh253左 边 上 （ .0-12） =5.3.左 边 下 44中 上 （ .8） .中 下 6730右 边 上 （ .-132） =.0.M右 边 下 4柱 GH 柱 MN 柱 ST第五层0k1.294 .21y2233010.4.86yh0k3.15 .y2233010.45.8yh0k1.623 .1y2233010.4.9yh5.9左 边 上 （ -.8） .9左 边 下 65.20中 上 （ 3.1） =.7中 下 4.78M
10、右 边 上 （ -9） 2.6右 边 下 .6柱 FG 柱 LM 柱 RS第四层0k.294 .511y2233010.45.8yh0k3.5 .11y2233010.5.6yh0k.623 .511y2233010.45.8yh9.1左 边 上 （ 3.0-45） =1.7左 边 下 8.24.中 上 （ 6） 3.0M中 下 .10.5右 边 上 （ -145） =8.97右 边 下 8.2柱 EF 柱 KL 柱 QR第三层0k.84 y.5112233010.45.8yyh0k2.1 y.52233010.45.6yyh0k1.237 y.4612233010.46.58yyh1.64M
11、左 边 上 （ 3.0-185） =2.3左 边 下 7.99.5中 上 （ ） 68中 下 .14.0右 边 上 （ 3-158） =2.4右 边 下 .柱 DE 柱 JK 柱 PQ第二层0k.84 .11y2233010.5.6yh0k2. .11y2233010.45.6yh0k.237 .11y2233010.5.6yh5.M左 边 上 （ .-6） .910左 边 下 =242.36中 上 （ .5） 0.中 下 8.右 边 上 （ -.18） 3.21右 边 下 =2柱 AD 柱 BK 柱 CP第一层0k.84 .511y2233010.65.4yh0k2. .511y223301
12、0.5.8yh0k.237 .11y2233010.67.1yh6.90M左 边 上 （ 3.-45） 9.左 边 下 6.2.4中 上 （ .18） =3.2中 下 .19.右 边 上 （ 30-） .746右 边 下 .四：风荷载作用下框架的弯矩图 EUOITNHSMGRLFQKPJDCBA下五：风荷载作用下框架的侧移验算 126.85.1902.30.65.42.8513.niD m46(.)3in Em第六层： 22114.3.81cikijiDh 3.0.976iikV位置 ()wkFKN()14(0)niEmA1(/)niDN10.85wkjniiFD1wkjniiVh限制值5 9.92 24.34 138.513 6.4 21.92 22.86 138.5133 33.80 22.86 138.513 .12 45.68 27.82 138.513 6401 59.27 27.82 138.513 .-1 0.000 0.000 138.513
