1、 第 4 章 差速器设计 4.1 概述 根据汽车行驶运动学的要求和实际的车轮、道路 的特征， 为了消除由于左右车轮在运动学上的不协调而产生的弊病，汽车左右驱动轮间都有差速器，保证了汽车驱动桥两侧车轮在行程不等时具有以下不同速度旋转的特性，从而满足了汽车行驶运动学的要求 。 4.2 差速器的作用 差速器作用：分配两输出轴转矩，保证两输出轴有可能以不同角速度转动。 本次设计选用的普通锥齿轮式差速器结构简单，工作平稳可靠，适用于本次设计的汽车驱动桥。 4.3 对称式圆锥行星齿轮差速器 设计中采用的 普通对称式圆锥行星齿轮差速器（ 如图 4.1）由差速器左壳为整体式， 图 4.1 中央为 普通对称式圆
2、锥行星齿轮差速器 2 个半轴齿轮， 4 个行星齿轮，行星齿轮轴，半轴齿轮以及行星齿轮垫片等组成。由于其结构简单、工作平稳、制造方便、用在公路汽车上也很可靠等优点，所以本设计采用该结构。 由于差速器壳是装在主减速器从动齿轮上，故在确定主减速器从动齿轮尺寸时，应考虑差速器的安装。差速器的轮廓尺寸也受到从动齿及主动齿轮导向轴承支座的限制。普通圆锥齿轮差速器的工作原理图，如图 4.2 所示 。 图 4.2 普通圆锥齿轮差速器的工作原理图 4.3.1 差速器齿轮的基本参数选择 （ 1） 行星齿轮数目的选择 重型货车多用 4 个行星齿轮。 （ 2）行星齿轮球面半径 BR （ mm）的确定 圆锥行星齿轮差速
3、器的尺寸通常决定于行星齿轮背面的球面半径 BR ，它就是行星齿轮的安装尺寸，实际上代表了差速器圆锥齿轮的节锥距，在一定程度上表征了差速器的强度。 球面半径可根据经验公式来确定： 3 jBB TKR =73.628 87.36（ mm） （ 4.1） 圆整取 BR =75mm 式中 ： BK 行星齿轮球面半径系数， 2.52 2.99，对于有 4 个行星轮的公路载货汽车取小值，取 2.99； BR 确定后，即根据下式预选其节锥距： 0A =（ 0.98 0.99） BR =73.5 74.25mm 取 74mm （ 4.2） （ 3） 行星齿轮 与半轴齿轮齿数的选择 为了得到较大的模数从而使齿轮
4、有较高的强度，应使行星齿轮的齿数尽量少，但一般不应少于 10。半轴齿轮的齿数采用 14 25。半轴齿轮与行星齿轮的齿数比多在 1.5 2 范围内。取 1z =11， 2z =22。 在任何圆锥行星齿轮式差速器中，左、右两半轴齿轮的齿数 RL zz 22 , 之和，必须能 被行星齿轮的数目 n 所整除，否则将不能安装，即应满足： nzz rL 22 = 42222 =11 （ 4.3） （ 4）差速器圆锥齿轮模数及半轴齿轮节圆直径的初步确定 先初步求出行星齿轮和半轴齿轮的节锥角 21, ： ;43.63a r c t a n;5 6 5.26a r c t a n1221 11 zzzz （ 4
5、.4） 式中 ： 21,zz 行星齿轮和半轴齿轮齿数。 再根据下式初步求出圆锥齿轮的大端模数： 220110 s i n2s i n2 zAzAm =6.01 （ 4.5） 取标准模数 6； 式中 ： 210 , zzA 在前面已初步确定。 算出模数后，节圆直径 d 即可由下式求得： mmmzdmmmzd 1 3 2;66 21 21 （ 4.6） （ 5）压力角 目前汽车差速器齿轮大都选用 3022 的压力角，齿高系数为 0.8，最少齿数可减至 10，并且再小齿轮（行星齿轮）齿顶不变尖的情况下还可由切相修正加大半轴齿轮齿厚，从而使行星齿轮 与半轴齿轮趋于等强度。 （ 6）行星齿轮安装孔直径
6、及其深度 L 的确定 行星齿轮安装孔 与行星齿轮名义直径相同，而行星齿轮安装孔的深度 L 就是行星齿轮在其轴上的支承长度。 1.1L =35.97（ mm） nlTL c 101.1302nlT C 1.1 1030 =32.70 mm （ 4.7） 式中 ： 0T 差速器传递的转矩 24942 mN ； n 行星齿轮数 4； l 行星齿轮支承面中点到锥顶的距离， mm. 25.0 dl ， 2d 是半轴齿轮齿面宽中点处的直 径 22 8.0 dd ， l=64mm; c 支承面的许用挤压应力，取为 69MPa. 4.3.2 差速器齿轮的几何尺寸计算与强度计算 表 4.1 为汽车差速器用直齿锥
7、齿轮的几何尺寸计算步骤，表中计算用的弧齿厚系 数 见图 4.3。 表 4.1 汽车差速器直齿锥齿轮的几何尺寸计算表 序号 项 目 计 算 公 式 及 结 果 1 行星齿轮齿数 111z 2 半轴齿轮齿数 222z 3 模数 6m 4 齿面宽 030.0 AF =22.2mm，取 F=22m 5 齿工作高 gh =1.6m=9.6mm 6 齿全高 h=1.788m+0.051=10.779mm 7 压力角 3022 8 轴交角 90 9 节圆直径 mmmzdmmmzd 1 3 2;66 21 21 10 节锥角 ;43.63a r c t a n;5 6 5.26a r c t a n1221
8、11 zzzz 11 节锥距 A0 = =22sin2 d =73.79mm 12 周节 t=3.1416m=18.85mm 13 齿顶高 1 2 2 2210 . 3 76 . 4 6 5 ; 0 . 4 3 3 . 1 3 5()gh h h m m h mZZ 14 齿根高 “ “ 1 1 2 21 . 7 8 8 4 . 2 6 3 ; 1 . 7 8 8 7 . 5 9 3h m h m m h m h m m 15 径向间隙 0 . 1 8 8 0 . 0 5 1 1 . 1 7 9gc h h m m m 16 齿根角 “121200a r c ta n 3 .3 0 6 ; a
9、 r c ta n 5 .8 7 5ohhAA 17 面锥角 0 1 1 2 0 2 2 13 2 . 4 4 ; 6 6 . 7 3 6 18 根锥角 1 1 1 2 2 22 3 . 2 5 9 ; 5 7 . 3 6RR 19 外圆直径 0 1 1 1 1 0 2 2 2 22 c o s 7 7 . 7 6 5 ; 2 c o s 1 3 8 . 7 9d d h m m d d h m m 20 节锥顶点至齿轮外缘距离 210 1 1 1 0 2 2 2s i n 6 3 . 1 1 ; s i n 3 0 . 1 9 622ddh m m h m m 21 理论弧齿厚 1 2 2
10、1 21 3 . 9 0 8 8 ; ( ) t a n 1 1 . 2 2 42tS t S m m S h h m m m 22 齿侧间隙 0.189B mm （高精度） 注 :实际齿根高比上表计算值大 0.051mm。 11sin2 d 图 4.3 汽车差速器直齿锥齿轮切向修正系数（弧齿系数） 差速器齿轮主要进行弯曲强度计算，而对于疲劳寿命则不予考虑，这是由于行星齿轮在差速器的工作中经常只起等臂推力杆的作用，仅在左 /右驱动车轮有转速差时行星齿轮和半轴齿轮之间有相对滚动的缘故。 汽车差速器齿轮的弯曲应力为 JmFzK KKTKv msw 22 03102 （ 4.8） 式中： T 差速器
11、一个行星齿轮给予一个半轴齿轮的转矩， mN ； nTT j 6.0 （ 4.9） 0 . 6 0 . 63 7 4 1 . 3 ;44je jmemTTT N m T m m 1155.87n 差速器行星齿轮数目 4； 2z 半轴齿轮齿数 22； 0K 超载系数 1.0； vK 质量系数 1.0； sK 尺寸系数 4 0 .7 4 9 12 5 .4s mK ； mK 载荷分配系数 1.1； F 齿面宽 22mm; m 模数 6； J 计算汽车差速器齿轮弯曲应力的总和系数 0.226，见图 4.4。 图 4.4 弯曲计算用综合系数 J 以 jeT 计算得： w =847.02 MPa w 98
12、0 MPa 以 jmT 计算得： w =198.93MPa w 210.9Mpa 综上所述，差速器齿轮强度满足要求。 4.4 本章小结 本章 首先说明了 差速器 作用及工作原理，对对称式圆锥行星齿轮差速器的基本参数进行了必要的设计计算，对差速器齿轮的几何尺寸及强度进行了必要的计算 ， 最终确定了所设计 差速器 的各个参数，取得机械设计、机械制造的标准值并满足了强度计算和 校核。 第 5 章 半轴设计 5.1 概述 驱动车轮的传动装置置位于汽车传动系的末端，其功用是将转矩由差速器半轴齿轮传给驱动车轮。在断开式驱动桥和转向驱动桥中驱动车轮的传动装置包括半轴和万向接传动装置且多采用等速万向节。在一般
13、非断开式驱动桥上，驱动车轮的传动装置就是半轴，这时半轴将差速器半铀齿轮 和 轮 毂 连接起来。在装有轮边减速器的驱动桥上，半轴将半轴齿轮与轮边减速器的主动齿轮连接起来。 5.2 半轴的设计与计算 半轴的主要尺寸是它的直径，设计计算时首先应合理地确定其计算载荷。 半轴计算应考虑到以下三种可能的载荷工况： （ 1）纵向力 2X （驱动力或制动力）最大时（ 2X = 2Z ） ， 附着系数 取 0.8，没有侧向力作用； （ 2）侧向力 Y2 最大时，其最大值发生于侧滑时，为 Z21，侧滑时轮胎与地面的侧向附着系数 1 在计算中取 1.0，没有纵向力作用； （ 3）垂向力最大时，这发生在汽车以可能的高
14、速通过不平路面时，其值为（ Z2-gw）kd， kd是动载荷系数，这时没有纵向力和侧向力的作用。 5.2.1 全浮式半轴的设计计算 （ 1）全浮式半轴在上述第一种工况下 纵向力应按最大附着力计算，即 2 222 GmXX RL =49884.74N （ 5.1） 式中： 2G 满载静止汽车的驱动桥对水平地面的载荷，取 95932.2N； m 汽车加速和减速时的质量转移系数，对于后驱动桥可取 1.3； 轮胎与的地面的附着系数 0.8； 对于驱动车轮来说，当按发动机最大转矩及传动系最低档传动比计算所得的纵向力小于按最大附着力所决定的纵向力时，则按下式计算，即 LX2 或 rTTLeR riTX /
15、m a x2 =27585.6N （ 5.2） 式中： 差速器的转矩分配系数 0.6； maxeT 发动机最大转矩 700 mN ； TLi 传动系最低档传动比 39.59； T 汽车传动效率 0.9； r 轮胎滚动半径 0.5425m。 取两者的较小值，所以 RL XX 22 27585.6N 转矩为： rRrL rXrXT 22 14965.2 mN （ 5.3） 注：第二种和第三种工况未计算 ，图 5.1 为全浮式半轴支承示意图 。 图 5.1 全浮式半轴支承示意图 （ 2）半轴的设计 杆部直径的选择 设计时，半浮式半轴杆部直径的初步选择可按下式进行： 33 3 )18.205.2(19
16、6.0 10 TTd 取 d=36 （ 5.4） 式中： d 半轴杆部直径 mm； T 半轴的计算转矩， 14965.2 mN ； 半轴转矩许用应力， MPa。因半轴材料取 40MnB， 为 926.1MPa 左右，考虑安全系数在 1.3 1.6 之间，可取 =692MPa； 半轴的扭转应力可由下式计算： 331016 dT =542.1 mmN 692MPa （ 5.5） 式中： 半轴扭转应力， MPa； T 半轴的计算转矩 14965.2 mN ； d 半轴杆部直径 36mm。 半轴花键的剪切应力为： 310 1 2 6 .2 8 1 6 5 0 0()4ssBA PTDdzL b MPa
17、 （ 5.6） 半轴花键的挤压应力为： 310 1 5 8 .6 1 5 1 2( ) ( )42ccB A B A PTD d D dzL MPa （ 5.7） 式中： T 半轴承受的最大转矩 14965.2 mN ； BD 半轴花键外径， 57mm； Ad 相配的花键孔内径， 49.5mm； z 花键齿数 18； pL 花键的工作长度 70mm; b 花键齿宽， mm， m21 =4.71mm; 载荷分布的不均匀系数，可取为 0.75。 注：花键的选择（ 30 渐开线） 初选分度圆直径 D=54mm，则模数 m= 3Dz ，取标准模数 m=3 半轴的最大扭转角为 63.8101 8 0 3
18、 GJTl （ 5.8） 式中： T 半轴承受的最大转矩， 14965.2 mN ； l 半轴长度 1100mm； G 材料的剪切弹性模量 8.4104 N/mm2 ； J 半轴横截面的极惯性矩， 432dJ =717452.3mm4 。 5.2.2 半轴的结构设计及材料与热处理 为了使半轴和花键内径不小于其干部直径，常常将加工花键的端部都做得粗些，并使当地减小花键槽的深度，因此花键齿数必须相应地增加。半轴的破坏形式多为扭转疲劳破坏，因此在结构设计上应尽量增大各过渡部分的圆角半径以减小应力集中。 为了使半轴杆部和突缘间的过渡圆角都有较大的半径而不致引起其他零件的干涉，常常将半轴 凸 缘用平锻机
19、锻造。 本设计半轴采用 40 Cr ，半轴的热处理采用高频、中频感应淬火。这种处理方法使半轴表面淬硬达 6352HRC ， 硬化层深约为其半径的 1/3，心部硬度可定为3530HRC ；不淬火区（ 凸 缘等）的硬度可定在 277248HRC 范围内。由于硬化层本身的强度较高，加之在半轴表面形成大的残余压应力，以及采用喷丸处理、滚压半轴突缘根部过渡圆角等工艺，使半轴的静强度和疲劳强度大为提高，尤其是疲劳强度提高十分显著。 5.3 本章小结 本章对半轴做了设计计算 。在全浮式半轴的设计计算中首先考虑到 三种可能的载荷工况 。对 纵向力（驱动力或制动力）最大时 ， 没有侧向力 作用 这一工况进行了计算。做了必要的半轴设计计算并进行了 校核 选取了机械设计、机械制造标准值 ，对材料和热处理做了 必要的 说明。
