1、1. 已知参数制冷量 =1000000kcal/h=1163kW；0Q冷凝温度 =40；kt冷水出口温度 =7， 冷水进口温度 =12；2 1t冷却水出口温度 =38， 冷却水进口温度 =32；wt 1wt工作蒸汽压力 =0.7MPa，工作蒸汽饱和温度 =169.607hph2. 选取参数序号 项目 符号 单位 来源 结果 备注1 吸收器出口冷却水温度 1wt 1wt35.362 冷凝器出口冷却水温度 2 2 38 给定3 冷凝温度 kt kwt41 3kt4 冷凝压力 PmmHg )(f58.3 查表5 蒸发温度 kt 02t5 20t6 蒸发压力 0PmmHg )(0tf6.54 查表7
2、吸收压力 ammHg aP6.1 P 0=0.448 高压发生器压力 kmmHg 700 选取9 稀溶液浓度 a% ),(2tfa58.410 中间溶液浓度 0% 61.4 选取11 浓溶液浓度 r% 63.4 选取3. 各状态点的参数值序号 项 目状态点温 度（）压 力（mmHg）浓 度（% ）焓（Kcal/Kg）备注1 蒸发器中冷剂水 1 5 6.54 0 105.022 吸收器中稀溶液 2 40 6.3 58.4 65.93 冷凝器中冷剂水 3 41 58.3 0 140.994 低压发生器出口浓溶液 4 92 58.3 63.4 89.4435 低压发生器中开始沸腾溶液 5 88 58
3、.3 61.4 87.4646 蒸发器中冷剂蒸汽 1 5 6.54 0 699.77 冷凝器中冷剂蒸汽 3 58.3 0 715.38 低压发生器中加热蒸汽凝水 3” 97.6 58.3 0 197.69 高压发生器中冷剂蒸汽 3H 700 0 73810 高压发生器中开始沸腾溶液 11 148 700 58.4 116.7 111 高压发生器出口中间溶液 12 155.8 700 61.4 118.1 212 低温热交换器出口浓溶液 8 50 63 71.14 313 低温热交换器出口稀溶液 7 58 81.9 414 高温热交换器出口中间溶液 13 61 87.5 515 高温热交换器出口
4、稀溶液 10 136 58 111 616 吸收器中喷淋溶液 9 44.39 59.8 67.82 7高压发生器中开始沸腾溶液状态（点 11）的求法： 1由 a=58.4%， Pr=700mmHg，得 t11=148，由下式求得。=116.7kcal/Kg）（ 70-148%5870581pch高压发生器出口中间溶液状态的确定 2由 0=61%，P r=700mmHg，得 t12=155.8，公式同上，求得=118.1kcal/kg）（ -.8.15%67612pc低温热交换器出口浓溶液状态 3取浓溶液温度 t8=t2+t 8=40+10=50，由 r=63%，t 8=50，查 h- 图，得
5、h8=71.14kcal/kg点 7 的状态： 4根据溶液热交换器得热平衡公式，可求得=65.9+ =81.9kcal/kg84271ha14.75.86.12点 13 的状态： 5t13=t5=88 ， 由温度和浓度查的， h13=87.5kcal/kg点 10 的状态： 6根据溶液热交换器的热平衡公式，求得：=111kcal/kg)5.871(3.209.81)(14710 hah式中， 为高压发生器中的循环倍率，1 3.20586101at10 根据下列方法求得：设：t 10=140，查比焓图，得 0.472；由 a=58%，t=70 ，查 h-14%58pC图，得 79.819kcal
6、/kg。70%58h变换公式 ，得70158p70581tx136.1 与设定的温度 140相差较大，则应重新设定140%5810pCt设：t 10=136,查比焓图，得 0.472；136%58pC136.1，可见与设定的温度 136相近。70136%5801pht点 9 的状态： 7=67.82kcal/kg1289afhh=59.8%9arf式中， 为吸收器的循环倍数，取 =20。af由 ， ，查 图，得 t9=44.399h4. 各设备的的热负荷1) 蒸发器 时大 卡 /100DqQkgcalhq /71.589.1407.6310 由此得出制冷剂总循环量 hQD/.5802) 吸收器
7、 kgcalahaq /584.69.127.694.1)6.2()1(8 hkcalqQ/4358793) 高压发生器 gDar /8.107.01 kgcalhaqHg /7643.2)3.2()(31021 hkcalqQg /804.1764式中 高压发生器中产生的冷剂量，kg/h1D4) 低压发生器 hkgDar /92.7158.1902 式中， 低压发生器中产生的制冷剂量2 kgcalhaqg /1.6873.5.87314.89)15.3()1(1324 hkcalqDQgg /6272检查放汽范围的假定是否合适。高压发生器产生的制冷剂蒸汽潜热， kclhHr /752.803
8、4).19738(.10)(31 haQgr 64522 由此可见，放汽范围的假定基本是合理的。5) 冷凝器冷凝器的热负荷由两部分组成：由高压发生器产生的制冷剂蒸汽加热低压发生器后的余热 和由低压发生器的制冷剂蒸汽凝成冷剂水所放出的热量 。1k 2kQhcalQhDQgHk /14936.8)9.140738(.0)(231 hkcalhDQk /4160)9.03.715(92.)(32 k4616) 热平衡加入机组的总热量为 ；带出机组的总热量为 。因此制冷机的10g kaQ热平衡为 kagQ10 hcalQg /32.80432.8410kka 56569.243 clgka /87.1
9、.10)()(10 %9.072.856)( kagoQ7) 高温热交换器总热负荷 hkgDGa /4.1.2179式中 稀溶液循环量ahkg/ kcalQat /068.52)9.8(4.5)(7101 8) 低温热交换器总热负荷 hlhGat /.3).61(.2)(72 5. 热力系数 2.8041gQ三、例题在一连续干燥器中干燥盐类结晶，每小时处理湿物料为 1000kg，经干燥后物料的含水量由 40%减至 5%（均为湿基） ，以热空气为干燥介质，初始湿度 H1 为 0.009kg 水kg -1 绝干气，离开干燥器时湿度 H2 为 0.039kg 水kg -1 绝干气，假定干燥过程中无物
10、料损失，试求：（1） 水分蒸发是 qm,W （ kg 水h -1） ；（2） 空气消耗 qm,L（kg 绝干气h -1） ；原湿空气消耗量 qm,L（kg 原空气h -1） ；（3）干燥产品量 qm,G2（kgh -1） 。解：qmG1=1000kg/h, w1=40, w2=5% H1=0.009, H2=0.039qmGC=qmG1(1-w1)=1000(1-0.4)=600kg/hx1=0.4/0.6=0.67, x2=5/95=0.053qmw=qmGC(x1-x2)=600(0.67-0.053)=368.6kg/hqmL(H2-H1)=qmw 7.128609.3.68H12mwL qmL=qmL(1+H1)=12286.7(1+0.009)=12397.3kg/hqmGC=qmG2(1-w2) h/6kg.3105.w12mGC2精品文档
