1、护城河中桥盖梁施工方案一、编制依据及编制原则1.1 编制依据1） 、昆明市环湖南路工程二标段 K20+000 K40+394.222 两阶段段施工图设计及业主提供的其它资料。2） 、业主主持召开的招标会及现场踏勘的实际情况。3） 、市政道路施工的相关技术规范及验标。4） 、其他有关的国家及地方强制性规范和标准有关本项目的技术会议纪要。5） 、我公司现阶段施工能力、管理水平及历年来承担类似工程的施工经验。1.2 编制原则1） 、遵循招标文件的原则严格按照招标文件中的工程规范、工期、质量、安全目标等要求编制施组，满足招标方各项要求。2） 、遵循设计文件的原则在编制施组时，认真阅读核对获得的设计文件
2、资料，了解设计意图，掌握现场情况，严格按设计资料和设计原则编制施组，满足设计标准要求。3） 、遵循施工技术规范和验收标准的原则在编制施工组织设计时，严格按施工技术规范要求优化施工技术方案，认真执行工程质量检验及验收标准。4） 、遵循实事求是的原则在编制施工组织设计时，根据该标段工程特点，突出体现城市施工中交通疏解、环境保护和文明施工的要求，从实际出发、科学组织、均衡施工，把交通疏解、环境保护和文明施工作为重点内容，制定专题方案，确保使施工对城市环境和城市交通的影响降到最低，体现快速，有序、优质、高效的施工作风和精神风貌。5） 、体现“安全第一、防范结合”的原则严格按照施工安全操作规程，从制度、
3、管理、方案、资源方面制定切实可行的措施，确保施工安全，服从建设单位指令，服从监理工程师的监督指导，严肃安全纪律，严格按规章程序办事。6） 、遵循科学技术是第一生产力的原则配备技术能力强、有丰富的同类工程施工经验的技术人员，同时，在编制施工组织设计时，充分应用“ 四新”成果，发挥科技在施工生产中的先导作用。7） 、遵循专业队伍施工和综合管理的原则以专业化队伍为基本形式，配备必要的施工机械设备，同时采取综合管理手段合理调配，以达到整体优化的目的。8） 、遵循贯标机制的原则使 IS09002 质量标准体系在本项目工程中自始至终得到有效运行。9） 、遵循文明施工和环境保护的原则施工中严格执行环境保护法
4、和昆明市的有关文明施工和环境保护的地方法规，创建“文明施工现场 ”。二、工程概况2.1 工程简介我项目部承建的昆明市环湖南路第二标段是昆明市环湖道路中的重要段落，路线位于晋宁县、西山区海口镇境内，本项目起点 K20+000 位于晋宁县上蒜乡附近、昆阳渠东里村、墩子村、昆阳镇、兴隆村、止点 K40+394.222 位于西山区海口镇海丰村附近，同步修建配套工程环湖南路景观道。K28+556 护城河桥本桥平面位于直线上，立面位于-0.7%的纵坡上。本桥上部结构采用 3x16m 后张法预应力混凝土连续空心板，桥梁全长 54m，与线路中心方向的垂线斜交 30 度。1#、2#桥墩采用盖梁+钻孔桩（摩擦桩）
5、 ，桩径均为1.5m；桥台均采用双柱式桥台，钻孔灌注桩基础（摩擦桩） ，桩径均为1.2m。0#、3#桥台后分别设置 5m 搭板，两桥台均设置锥坡。16m 跨空心板桥梁的支座采用普通 GYZ 型 175 和 GYZ 型 225 圆形板式橡胶支座，伸缩缝均采用D60 型伸缩缝装置。桥面全宽为 24m，具体布置为：0.5m（防撞护栏）+2m（硬路肩）+2x3.75m（行车道）+0.5m（路缘带）+0.5m（防撞护栏）+2m（中央分隔带）+0.5m（防撞护栏）+0.5m（路缘带）+2x3.75m（行车道）+2.5m（硬路肩）+0.5m（防撞护栏） 。原河流情况：护城河大桥 1#、2#墩位于护城河水道中
6、，0#台、3#台位于陆地上，墩位处平均水深约为 2.0 米，河流宽度沿线路中心线方向距离约为25m。平均水位标高约为 1886.0 m，设计百年一遇洪水水位标高为 1888.03m。水流速度较为平缓。现河流情况：护城河已经改道从 2#墩3#台间通过，0#台2#墩间已截流。河床地质情况从上至下为：黑色流塑料状淤泥粘土全风化岩层强风化岩层弱风化岩层，淤泥层和粘土层柱状厚度大，岩层埋深较深，难以设计利用。2.2 主要技术标准道路等级：城市 I 级主干道；设计速度： 60 公里/小时；路面设计荷载标准轴载:双轮组单轴轴载 100KN(BZZ-100)；桥涵荷载标准:城-A 级；地震动峰值加速度 0.2
7、g。2.3 采用的技术规范和标准城市测量规范CJJ08-99城市桥梁工程施工与质量验收规范CJJ 2-2008城镇道路工程施工与质量验收规范CJJ 1-2008市政道路工程质量检验评定标准CJJ01-90市政桥梁工程质量检验评定标准CJJ02-90公路桥涵施工技术规范 JTJ041-2000公路路面基层施工技术规范JTJ 034-2000公路沥青路面施工技术规范JTG F40-2004)工程建设标准强制性条文 (公路工程部分)三、设计说明护城河中桥设计意图为跨越护城河两岸，桥头各设置一桥台，河中设置桥墩两个。原河流情况为 1#桥墩位于河流当中，2#桥墩位于河岸附近，0#、3#台位于陆地。护城河
8、虽然水流平缓，水深较浅，但必须始终保持河道畅通。前期在桩基础施工时，采取的施工方案为非均时施工法。即 1#、2#桥墩不予同时施工，有先后顺序。具体内容如下：先从 0#桥台处河岸筑岛围堰至 1#墩处，截断1#桥墩小里程侧河流，河水从 1#桥墩大里程侧流通；待施工完毕 1#墩桩基础，再将 1#桥墩小里程侧围堰土石挖除，倒运至河对岸，在 2#桥墩处筑岛围堰，截断 1#桥墩大里程侧河流，河水从 1#桥墩小里程侧流通。随后进行 2#桥墩桩基础施工。2#桥墩桩基础施工完毕后，因截污干渠施工单位的深基坑开挖，将弃土倒入 0#台2#墩间，将河流改道至 2#墩3#台间。目前 2#桥墩、3#台于改道后护城河堤边，
9、1#桥墩、0#台位于堵塞河道中。现在需要进行的工序为盖梁项目，综合考虑现场实际，有以下三种施工方案可以选择。（1）从 0#台河岸处筑岛围堰至 2#桥墩处，采用抱箍法施工 0#台、1#墩、2#墩盖梁。施工完毕后，改河道至 0#台2#墩间，从 3#台筑岛围堰至 2#墩，采用抱箍法施工 3#台盖梁。（2）从 0#台河岸处筑岛围堰至 2#桥墩处，采用抱箍法施工 0#台、1#墩、2#墩盖梁。施工完毕后，改河道至 0#台2#墩间，从 3#台筑岛围堰至 2#墩，采用钢棒法施工 3#台盖梁。（3）从 0#台河岸处筑岛围堰至 2#桥墩处，采用抱箍法施工 0#台、1#墩、2#墩盖梁。施工完毕后，改河道至 0#台2
10、#墩间，从 3#台筑岛围堰至 2#墩，采用满堂红法工 3#台盖梁。3.1 施工道路场地选择综合比较，结合最初桩基础施工情况，采用施工道路方案为从 0#台河岸处筑岛围堰至 2#桥墩处，可满足 0#台、1#墩、2#墩盖梁施工场地的需要。三处盖梁施工完毕后，改河道至 0#台2#墩间，从 3#台筑岛围堰至 2#墩，作为 3#台盖梁施工场地。3.2 盖梁的施工方案盖梁的施工方案有三种选择：抱箍法、钢棒法、满堂红法。钢棒法需要提前在桩身上预留孔洞，前期施工没有预埋，无法使用；满堂红法，此处的桥墩结构为盖梁+钻孔桩，没有承台作为持力基础，且地基均为软弱地质，承载力太低，也无法使用；抱箍法，现场桩顶到水面约有
11、 1m 左右，有一定的施工空间，且桩身结构形式为圆形，均能满足抱箍施工的条件。综合比较，结合现场实际，采用盖梁施工方案为抱箍法。3.3 1#、2#桥墩盖梁标号为 C30，最大砼方量为 53.8m3。尺寸结构如下：中心高度 1.5m，宽度为 10.72m，顶面设置有横坡。设计中不考虑桩基础的有利支撑作用。四、设计数据描述（以 1#、2#墩盖梁为算例）（1）荷载计算盖梁：P1=53.8*2.6=139.88T主纵梁（I32b）：P2=4*57.7*12=2.8T横梁（I32b）：P3=12*57.7*6=4. 2T分配梁（10cm*10cm 方木）：P4=1T底模（20mm 竹胶板）：P5=0.5
12、T侧模（钢模）：P6=10T抱箍：P7=0.5T/个施工机具及人群荷载：2.5KPa，施工荷载 P8=12.37*1.96*0.25=6.1T（2）抱箍计算其原理是通过对拉螺栓将钢抱箍与桩身夹紧，利用钢抱箍与管桩表面之间的摩擦力来承受施工竖向荷载(主要是钢筋混凝土自重+底模+侧模+分配梁+承重梁)的作用。因现场到位钢抱箍原已施工过 400T 以上的盖梁，此处梁体重量仅为 140T，完全可以满足施工需要。所以此处计算过程省略。（3）主纵梁计算设计中不考虑桩基础的有利作用，所有荷载全部由支架本身承担。结构形式为静定体系，荷载为均布结构形式。考虑箱梁混凝土浇注时胀模等，混凝土超灌系数 1.03；浇注
13、混凝土时动力系数为 1.2。P=P1*1.03*1.2+P2+P3+P4+P5+P6+P8=139.88*1.03*1.2+2.8+4.2+1+0.5+10+6.1=197.5Tq=197.5/12=165KN/m 165165 1653.05 6.9 2.052 34( ) ( 2) ( )力学计算简图 (m) Q 图 (KN)M 图 (KN.m)yx12 34( 1) ( 2) ( )-503.2630.2 -508.2738.25yx12 34( 1) ( 2) ( )-76.4 -46.7147.6yx13.47826095 846.52173901 4( ) ( 2) ( 3)-76
14、.4 -46.7147.6反 力 图 (KN)位 移 图 (m)可推导出力学结果如下：Qmax=630.23KNRmax=1133.5KNMmax=767.46KN.m悬臂段 fmax=1496170m（EI=1）中间段 fmax=639726m（EI=1）工字钢 32b 力学性能如下: I=11621.4cm4，W=726.33cm3，A=73.45cm2。抗剪检算：max=630.23/73.45/6=14.3MPa=85*1.3=110MPaOK抗弯检算：=M/W=767.46/726.33/6=176MPa=145*1.3=188MPaOK挠度检算：悬臂段：fmax=1496170/2
15、100/11621.4/6=10mmf=3050/500=6.1mmNO悬臂段长度为 3.05m 处，必须做加强设计。采用方案为在此处增加钢管立杆补强支撑体系或在工字钢上下各焊接一块 10mm 厚度的钢板。中间段：fmax=639726/2100/11621.4/6=4.4mmf=6900/500=13.8mmOK根据计算结果，主纵梁必须设置 6 根，平均布置在桩基础两侧。（4）横梁计算P=P1*1.03*1.2+P3+P4+P5+P6+P8=139.88*1.03*1.2+4.2+1+0.5+10+6.1=195Tq=195/1.7=1162KN/myx12 34( 1) ( 2) ( )M
16、max=1/8*1162*1.7*1.7=420KN.mQmax=1/2*1162*1.7=988KN工字钢 32b 力学性能如下: I=11621.4cm4，W=726.33cm3，A=73.45cm2。抗剪检算：max=988/73.45/16=8.4MPa=85*1.3=110MPaOK抗弯检算：=M/W=420/726.33/16=36MPa=145*1.3=188MPaOK挠度检算：fmax=5*1162*1.74/384/2100/11621.4/16=3.2mmf=1700/500=3.4mmOK根据计算结果，横梁共设置 16 根，中间段设置 10 根，两侧悬臂段各设置 3 根。
17、分配梁中心间距按 60cm 布置。（5）分配梁计算P=P1*1.03*1.2+P4+P5+P6+P8=139.88*1.03*1.2+1+0.5+10+6.1=191Tq=191/12.37=155KN/mMmax=1/8*155*0.6*0.6=6.975KN.mQmax=1/2*155*0.6=46.5KN10*10cm 方木力学性能如下: I=1/12*10*103cm4，W=1/6*10*102cm3。抗剪检算：max=46.5/100/7=0.7MPa=3MPaOK抗弯检算：=M/W=6.975/（1/6*10*102）/7=6MPa=13MPaOK挠度检算：fmax=5*155*0.64/384/9000/（1/12*10*103）/7=0.5mmf=600/500=1.2mmOK根据计算结果，分配梁共设置 7 根，方木中心间距按 26.7cm 布置。（6）底模计算
