1、 叠合板底（轮扣式）支撑计算书计算依据：1、装配式混凝土结构技术规程JGJ1-20142、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、建筑施工承插式钢管支架安全技术规范JGJ 23120104、混凝土结构设计规范GB50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性：新浇混凝土板名称 FB1预制叠合楼板 预制+新浇混凝土板板厚(mm) 60预制+70现浇板底支架纵向长度L a(m) 4 板底支架横向长度L b(m) 4板底支架高度H(m) 2.8二、荷载设计：主梁 0.05顶托及主梁 0.1主梁及其支架自重标准值G
2、1k(kN/m2)支架 0.6混凝土自重标准值G 2k(kN/m3) 24钢筋自重标准值G 3k(kN/m3) 1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q 2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q 3k(kN/m) 0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h 1(m) 2.8基本风压 0(kN/m2) 0.78风荷载高度变化系数 z 1风荷载体型系数 s 0.80.7810.8=0.624风荷载标准值 k(kN/m2)抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h 2(m) 2.8三、板底支撑体系设计：主梁布置方向 平行桁架方向 立杆
3、纵向间距l a(mm) 1200立杆横向间距l b(mm) 1200 水平杆步距h(mm) 1200顶层水平杆至立杆顶部距离h(mm) 950 支架可调托座支撑点至叠合楼板板底 距离a(mm) 170主梁最大悬挑长度L 2(mm) 150平面图纵向剖面图横向剖面图四、叠合楼板验算按简支梁 ，取1.2m单位宽度计算。计算简图如下 ：W=bt2/6120060 2/6720000mm 4I=bt3/12120060 3/1221600000mm 3承载能力极限状态q1= Gb (G2k+G3k) (h现浇 + h预制 )+ QbQ1k=1.21.2 (24+1.1) (0.06+0.07）+1.4
4、1.23=9.739kN/mq1静 = Gb (G2k+G3k) (h现浇 + h预制 )=1.21.2(24+1.1) (0.06+0.07）=4.7kN/m正常使用极限状态q= Gb (G2k+G3k) (h现浇 + h预制 )+ QbQ1k=11.2(24+1.1) (0.06+0.07）+11.23=7.52kN/m1、强度验算Mmax=0.125q1l2=0.1259.7391.22=1.753kNm=M max/W=1.753106/(7.2105)=2.435N/mm2f=14.3N/mm 2满足要求！2、挠度验算 max5ql 4/(384EI)=57.5212004/(384
5、30000216105)=0.313mm max=0.313 mmmin1200/150，10=8mm满足要求！五、主梁验算主梁材质及类型 方钢管 截面类型 5080截面惯性矩I(cm 4) 426.667 截面抵抗矩W(cm 3) 106.667抗弯强度设计值f(N/mm 2) 17.16 弹性模量E(N/mm 2) 8800计算方式 四等跨梁承载能力极限状态q1= Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+ QlQ1k=1.21.2(0.05+(24+1.1) 0.13)+1.41.23=9.811kN/m正常使用极限状态q= Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+ QlQ1k=11.2(
6、0.05+(24+1.1) 0.13)+11.23=7.576kN/m按四等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利面板类型 叠合楼板 厚度t(mm) 60抗弯强度设计值f(N/mm 2) 14.3 弹性模量E(N/mm 2) 3104计算方式 简支梁组合，计算简图如下： 1、强度验算=M max/W=1.457106/106667=13.659N/mm2f=17.16N/mm 2满足要求！2、抗剪验算Vmax6.937kN max3V max/(2bh0) =36.9371000/(210080)=1.301N/mm2=1.848N/mm2满足要求！3、挠度验算
7、max=2.43mm=minl b/150，10=min1200/150，10=8mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=6.797kNR2=13.173kNR3=11.071kNR4=13.173kNR5=6.797kN正常使用极限状态R1=5.252kNR2=10.179kNR3=8.555kNR4=10.179kNR5=5.252kN六、立柱验算钢管类型(mm) 483.5钢管 回转半径i(mm) 15.9抗压强度设计值f(N/mm 2) 205 立柱截面面积(mm 2) 489立柱截面抵抗矩(mm 3) 5080 支架立杆计算长度修正系数 1.2悬臂端计算长度折减系数k 0.7
8、1、长细比验算l01=h+2ka=950+20.7170=1188mm考虑到为了施工操作方便存在拆除扫地杆情况，因此取h=1200+350=1550l02=h=1.21550=1860mm取两值中的大值l 0=1860mm=l 0/i=1860/15.9=116.981=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段： 1=l01/i=1188/15.9=74.72查表得，=0.75N1= G(G1k+(G2k+G3k)h0)+ QQ1klalb=1.2(0.1+(24+1.1)0.13)+1.431.21.2=11.859kNf=N1/( 1A)11.85910 3/(0.7
9、5489)=32.34N/mm2=205N/mm 2满足要求！非顶部立杆段： 2=l02/i=1860/15.9=116.981查表得，=0.47N2= G(G1k+(G2k+G3k)h0)+ QQ1klalb=1.2(0.6+(24+1.1)0.13)+1.431.21.2=12.723kNf=N2/( 2A)12.72310 3/(0.47489)=55.35N/mm2=205N/mm 2满足要求！考虑风荷载Mw= c Q klah2/10=0.91.40.6241.21.552/10=0.227kNm顶部立杆段：N1w= G(G1k+(G2k+G3k)h0)+ c Q Q1klalb+
10、c QMw/lb=1.2(0.1+(24+1.1)0.13)+0.91.431.21.2+0.91.40.227/1.2=11.493kNf=N1w/( 1A)+Mw/W=11.493103/(0.75489)+0.227106/5080=76.03N/mm2=205N/mm 2满足要求！非顶部立杆段：N2w= G(G1k+(G2k+G3k)h0)+ c Q Q1klalb+ c QMw/lb=1.2(0.6+(24+1.1)0.13)+0.91.431.21.2+0.91.40.227/1.2=12.357kNf=N2w/( 2A)+Mw/W=12.357103/(0.47489)+0.22
11、7106/5080=98.45N/mm2=205N/mm 2满足要求！七、可调托座验算可调托座内主梁根数 1 可调托承载力容许值N(kN) 40按上节计算可知，可调托座受力N =11.85kNN=40kN满足要求！八、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由叠合楼板及支架自重产生MT= c Q( kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.62442.82.8+0.5542.8)=32.418kN.mMR= GG1kLaLb2/2=1.350.6+(24+1.1)0.06442/2=90.98kN.mMT=32.418kN.mM R=90.98kN.m满足要求
12、！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、叠合楼板及支架自重产生MT= c Q(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.2542.8+0.5542.8)=11.29kN.mMR= GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.350.6+(24+1.1)0.13442/2=166.882kN.mMT=11.29kN.mM R=166.882kN.m满足要求！九、立柱地基承载力验算地基土类型 混凝土地面 地基承载力特征值f g(kPa) 1.2103地基承载力调整系数k c 0.4 垫板底面积A(m 2) 0.25由于地面为钢筋混凝土地面，取最低混凝土强度等级C30，强度可以达到30MPa，考虑到浇筑混凝土几天后便进行楼板吊装，取楼面混凝土达到1.2MPa方能上人施工为最低强度立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=11.859/(0.40.25)=118.59kPaf ak=1200kPa满足要求！
