1、 11、工程简介越南沿海火力发电厂 3 期连接井位于电厂厂区内，距东边的煤灰堆场约100m，连接井最南侧距海边约 30m40m。现根据施工需要，将连接井及部分陆域段钢管段设置成干施工区域，即将全部连接井及部分陆域钢管段区域逐层开挖成深基坑，然后在基坑进行施工工作。基层四周采用 CDM 桩或者钢板桩进行支护。干施工区域平面图如下所示图 1.1 干施工区域平面图连 接 井 拉 森 钢 板 桩 顶 4.50 2.30 4.70拉 森 钢 板 桩 底 5.90 15.70 9 1.30 7基 坑 底 标 高 -5.04#工 字 钢围 柃40#工 字 钢围 柃 m钢 管撑 杆 5m钢 管撑 杆 50m钢
2、 管立 柱 m钢 管立 柱图 1.2 基坑支护典型断面图（供参考）2、设计资料1、钢板桩桩顶高程为+3.3m；2、地面标高为+2.5m，开挖面标高 -5.9m，开挖深度 8.4m，钢板桩底标高-14.7m。3、坑内外土体的天然容重 为 16.5KN/m2，内摩擦角为 =8.5度，粘聚力c=10KPa；4、地面超载 q：按 20 KN/m2 考虑；5、钢板桩暂设拉森400170 U 型钢板桩，W=2270cm 3，=200MPa ，桩长 18m。3 内力计算3.1 支撑层数及间距按等弯矩布置确定各层支撑的间距，则钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度为：m603.2742.0516r63a KWhh1=
3、1.11h=1.112.603m=2.89mh2=0.88h=0.882.603m=2.29m根据现场施工需要和工程经济性，确定采用两层支撑，第一层 h=1.2m，支撑标高+1.3m；第二层支撑 h1=2m，支撑标高-0.7m。3.2 作用在钢板桩上的土压力强度及压力分布主动土压力系数 Ka=tan(45-/2)= tan(45-8.5/2)= 0.742被动土压力系数 Kp=tan(45+/2)=tan 2(45+8.5/2)=1.347工况一：安装第一层支撑后，基坑内土体开挖至-0.7m（第二层支撑标高） 。1、主动土压力： aaP=qKzz=0m Pa=200.742+16.500.74
4、2=14.84KN/m2z=3.2m（地面到基坑底距离 )） Pa=200.742+16.53.20.742=54.02KN/m22、被动土压力： pP=zKz=3.2m(地面到基坑底距离) Pp=16.5（3.2-3.2 ）1.347=0KN/m 2z=17.2m(地面到钢板桩底距离) Pp=16.5（17.2-3.2）1.347=311.157KN/m 23、计算反弯点位置：假定钢板桩上土压力为零的点为反弯点，则有：P a=PpPa=200.742+16.5z0.742=Pp=16.5(z-3.2)1.347z=8. 61m4、等值梁法计算内力：钢板桩 AD 段简化为连续简支梁，用力矩分配
5、法计算各支点和跨中的弯矩，从中求出最大弯矩 Mmax，以验算钢板桩截面；并求出各支点反力 Rb、R d，R b即为作用在第一层支撑上的荷载。图 1.3 等值梁计算图式求得：R b=173.81KN/m；(即第一层围檁每米受力 173.81KN/m)Rd=82.48KN/m；工况二：安装第二层支撑后，基坑开挖至-5.9m。1、主动土压力： aaP=qKzz=0m Pa=200.742+16.500.742=14.84KN/m2z=8.4m Pa=200.742+16.58.40.742=117.7KN/m2z=17.2m Pa=200.742+16.517.20.742=225.4KN/m22、
6、被动土压力： p=zKz=8.4m Pp=zK p=16.5(8.4-8.4)1.347=0KN/m2z=17.2m Pp=zK p=16.5(17.2-8.4)1.347=195.6KN/m2 3、计算反弯点：Pa=P p假定钢板桩上土压力为零的点为反弯点，则有：P a=PpPa=200.742+16.5z0.742=Pp=16.5(z-8.4)1.347求得：z=20.19 m 4、等值梁法计算内力钢板桩 AE 段简化为连续简支梁，用力矩分配法计算各支点和跨中的弯矩，从中求出最大弯矩 Mmax，以验算钢板桩截面；并求出各支点反力Rb、R c、R e，R b、R c 即为作用在第一层、第二层
7、支撑上的荷载。图 1.3 等值梁计算图式求得：R b=-3286KN/m；Rc=4474.94KN/m；图 1.4 钢板桩受力图3.3 计算钢板桩最小入土深度钢板桩入土深度主要受两个因素的影响，一是竖向不产生管涌，二是基底土体横向不产生侧移。按工况二考虑，以土体侧向稳定性来分析： mKRxapc 86.51742.0-3.1569)(6）（最小入土深度 t=1.1（y+x）=1.1（0+51.86）=57.046m实际入土深度 8.8m57.046m，不满足规范要求。基坑底部土体会发生横向侧移。4、稳定性验算4.1 抗倾覆稳定性验算1、从第二层支撑以下外侧主动土压力对支撑点的力矩：MQC=(5
8、4.02+225.4)142142/3=18255.442、内侧被动土压力对第二层支撑点的力矩：MRC=195.68.82(5.2+8.82/3)=9524.4163、抗倾覆稳定性安全系数KQ=MRC/MQC=19048.33218255.440.521.05不符合规范要求。4.2 基底抗隆起稳定性分析：地基承载力系数：Nq=e tg tg2(45+/2)= e tg8.5tg2(45+8.5/2)=2.153Nc=(Nq-1)(tg)=(2.153-1) (tg8.5)=7.715抗隆起安全系数 0.275.208.45.161.3qhco12 ）（）（ DNKWZ不满足要求，基坑底部土体会
9、发生隆起。附录上述的计算都是遵循下述的公式1、土压力支护结构承受的土压力，与土层地质条件、地下水状况、支护结构构件的刚度亦即施工工况、方法、质量等因素密切相关。由于这些因素千变万化，十分复杂，因此难于计算土压力的准确值。目前国内、外常用的计算土压力方法仍以库仑公式或郎肯公式为基本计算公式。库仑公式和郎肯公式均为假设土体为极限平衡状态下的计算公式。1、主动土压力强度无粘性土 aP=zK粘性土 aaz-2c式中：土的容重c、分别为土的粘聚力、内摩擦角z计算点处土体深度Ka郎肯主动土压力系数 2aKtg(45-)2、被动土压力强度无粘性土 pP=zK粘性土 ppz+2c式中：土的容重c、分别为土的粘
10、聚力、内摩擦角z计算点处土体深度Kp郎肯被动土压力系数 2pKtg(45)2、多撑（多锚）式钢板桩计算2.1 支撑（锚杆）的布置和计算支撑（锚杆）层数和间距的布置，影响着钢板桩、支撑、围檩的截面尺寸和支护结构的材料量，其布置方式有以下两种：1、等弯矩布置这种布置是将支撑布置成使钢板桩各跨度的最大弯矩相等，充分发挥钢板桩的抗弯强度，可使钢板桩材料用量最省，计算步骤为：根据工程的实际情况，估算一种型号的钢板桩，并查得或计算其截面模量 W。根据其允许抵抗弯矩，计算板桩悬臂部分的最大允许跨度 h。3a6Wh=K式中， 钢板桩抗弯强度设计值；W截面抗弯模量；钢板桩后土的重度Ka主动土压力系数；计算板桩下
11、部各层支撑的跨度，把板桩视作一个承受三角形荷载的连续梁，各支点近似的假定为不转动，即把每跨看作两端固定，可按一般力学计算各支点最大弯矩都等于 Mmax、M min 时各跨的跨度，其值如图 3.1.3-1 所示。如果算出的支撑层数过多或过少，可重新选择钢板桩的型号，按以上步骤进行计算。图 3.2.3-1 支撑的等间距布置2、等反力布置这种布置是使各层围檩和支撑所受的力都相等，使支撑系统简化。计算支撑的间距时，把板桩视作承受三角形荷载的连续梁，解之即得到各跨的跨度如图 3.1.3-2 所示：图 3.2.3-2 支撑的等反力布置这样除顶部支撑压力为 0.15P 外，其他支撑承受的压力均为 P，其值按
12、下式计算： 2a1(n1)P0.5KH2aKH(n10.5)P通常按第一跨的最大弯矩进行板桩截面的选择。2.2 多撑（多锚）式钢板桩入土深度计算多撑（多锚）式钢板桩入土深度，可用盾恩近似法或等值梁法进行计算。1、盾恩近似法计算其计算步骤如下：绘出板桩上土压力的分布图，经简化后的土压力分布如图 3.2.3-3 所示。图 3.2.3-3 多层支撑板桩计算简图假定作用在板桩 FB段上的荷载 FGNB。一半传至 F 点上，另一半由坑底土压力 MBR承受。由图 3.2.3-3 几何关系可得： 2a5pa11KHLx)(K-)x2（即: 2paaa5(-0式中：K a、K p、H、L 5 均为已知，解得 x 值即为入土深度。坑底被动土压力的合力 P 的作用点，在离基坑底 2x/3 处的 W 点，假定此W 点即为板桩入土部分的固定点，所以板桩最下面一跨的跨度为： 52FWLx3假定 F、W 两点皆为固定端，则可近似地按两端固定计算 F 点的弯矩。2、等值梁法计算
