1、 过盈联接 1确定压力 p； 1）传递轴向力 F 2）传递转矩 T 3）承受轴向力 F和转矩 T 的联合作用 2确定最小有效过盈量，选定配合种类； 3计算过盈联接的强度； 4计算所需压入力；（采用压入法装配时） 5计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时） 6包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。 1. 配合面间所需的径向压力 p 过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。 1）传递轴向力 F 当联接传递轴向力 F 时（图 7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。亦即当径向压力为 P时，在外载荷 F的作用下，配合面上所能产生的轴 向摩擦阻力 Ff
2、，应大于或等于外载荷 F。 图 : 变轴向力的过盈联接 图 : 受转矩的过盈联接 设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为 l，则 Ff =dlpf 因需保证 FfF ，故 7-8 2）传递转矩 T 当联接传递转矩 T 时，则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。亦即当径向压力为 P时，在转矩 T 的作用下，配合面间所能产生的摩擦阻力矩 Mf应大于或等于转矩 T。 设配合面上的摩擦系数为 f ，配合尺寸同前，则 Mf =dlpfd/2 因需保证 MfT 故得 7-9 实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化取两者近似相等均以 f 表示。 配合面间摩擦系数的大小与配合面的状
3、态、材料及润滑情况等因素有关，应由实验测定。表 7 5给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。 表 : 摩擦系数 f 值 压 入 法 胀 缩 法 联接零件材料 无润滑时 f 有润滑时f 联接零件材料 结合 方式，润滑 f 钢 铸钢 0.11 0.08 钢 钢 油压扩孔，压力油为矿物油 0.125 钢 结构钢 0.10 0.07 油压扩孔，压力油为甘油，结合面排油干净 0.18 钢 优质结构钢 0.11 0.08 在电炉中加热包容件至 300 0.14 钢 青铜 0.150.20 0.030.06 在电炉中加热包容件至 300 以后，结合面脱脂 0.2 钢 铸铁 0.120.15 0.050
4、.10 钢 铸铁 油压扩孔，压力油 为矿物油 0.1 铸铁 铸钢 0.150.25 0.150.10 钢 铝镁合金 无润滑 0.100.15 3） 承受轴向力 F和转矩 T 的联合作用 此时所需的径向压力为 7-10 2. 过盈 联接的最小有效过盈量 min 根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论，在径向压力为 P时的过盈量为=pd(C 1/E1+C2/E2) 10 3，则由上式可知，过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为 7-11 式中： p 配合 W问的任向活力，由式（ 78） (710）计算； MPa； d 配 合的公称直径， mm； E1、 E2 分别为被包容件与包容件材料的弹性模量， MP
5、a； C1 被包容件的刚性系数 C2 包容件的刚性系数 d1、 d2 分别为被包容件的内径和包容件的外径， mm； 1、 2 分别为被包容件与包容件材料的泊松比。对于钢， =0.3 ；对于铸铁， =0.25 。 当传递的载荷一定时，配合长度 l 越短，所需的径向压力 p就越大。当 P 增大时，所需的过盈量也随之增大。因此，为了避免在载荷一定时需用较大的过盈量而增加装配时的困难，配合长度不宜过短，一般推荐采用 l0.9d 。但应注意，由于配合面上的应力分布不均匀，当 l 0.8d 时，即应考虑两端 应力集中的影响，并从结构上采取降低应力集中的措施。 图 : 圆柱面过盈联接 显然，上面求出的 mi
6、n只有在采用胀缩法装配不致擦去或压平配合表面微观不平度的峰尖时才是合效的。所以用胀缩法装配时，最小有效过盈量 min = min但当采用压入法装配时；配合表面的微观峰尖将被擦去或压平一部分（下图），此时 接式（ 7 11）求出的 min值即为理论值应再增加被擦去部分 2 ，故计算公式为 图： 压入法装配时配合表面擦去部分示意图 式中： u 装配时留图所示可配合表面上微观峰尖被擦去部分的高度之和，取其为 0.4（ RZ1 RZ2）， m ； RZ1、 RZ2 分别为被包容件及包容件配合表面上微观不平度的十点高度， m ，其值随表面粗糙度而异，见表 7 6 表： 加工方法、表面粗糙度及表面微观不平
7、度十点高度 RZ 加工方法 精车或精镗，中等磨光，刮（每平方厘米内有 1.53个点） 铰，静磨，刮（每平方厘米内有 35个点） 钻石刀头镗 研磨，抛光，超精加工等 表面粗糙度代号 Rz(m) 10 6.3 3.2 1.6 0.8 0.4 0.2 0.1 0.05 注：表面粗糙度代号以 Ra 表示，自左至右依次相当于旧国标（ GB1031 68）中的代号 6 14 。 设计过盈联接时，如用压入法装配，应根据求得的最小有效过盈量 min，从国家标准中选出一个标准过盈配合，这个标准过盈配合的最小过盈量应略大于或等于 min 。若使用胀缩法装配时，由于配合表面微观峪关被擦伤或压平的很少，可以忽略不计，
8、亦即可求出 min 后直接选定标准过盈配合。 还应指出的是：实践证明， 不平度较小的两表面相配合时贴合的情况较好，从而可提高联接的紧固性。 3. 过盈联接的强度计算 前已指出，过盈联接的强度包括两个方面，即联接的强度及联接零件本身的强度。由于按照上述方法选出的标准过盈配合已能产生所采的径向压力，即已能保证联接的强度，所以下面只讨论联接零件本身的强度问题。 过盈联接零件本身的强度，可按材料力学中阐明的厚壁圆筒强度计算方法进行校核。当压力 p 一定时，联接零件中的应力大小及分布情况见图 7 26。首先按所选的标准过盈配合种类查算出最大过盈量 max（采用压入法装配时应减掉被擦去的部分 2u）再求出
9、最大径向压力 pmax，即 然后根据 pmax来校核联接零件本身的强度。 当包容件（被包容件）为脆性材料时，可按图 7 26 所示的最大周向拉（压）应力用第一强度理论进行核核。由图可见，其主要破坏形式是包容件内表层断裂。 图 7-26： 过盈联接中的应力大小及分布情况 设分别为被包容件材料的压缩强度极限及包容件材料的拉伸强度极限，则强度校核公式为： 对被包容件 对包容件 当零件材料为塑性材料时则应按第三强度理论（ 1-3 S）检验其承受最大应力的表层是否处于弹性变形范围内，设 s1、 s2分别为被包容件及包容件材料的屈服极限则由图 7 26 可知不出现塑性变形的检验公式为： 对被包容件内表层
10、对包容件内表层 4. 过盈联接最大压入力、压出力 当采用压入法装配并准备拆开时，为了选择所得压力机的容量，应将其最大压入力、压出力按下列公式算出： 最大压入力 Fi=fd lpmax 最大压出力 F0=(1.31.5)Fi=(1.31.5)fdlp max 5. 包容件加热及被包容件冷却温度 如采用胀缩法装配时，包容件的加热温度 t。或被包容件的冷却温度 t；（单位均为 ）可按下式计算： 式中： max 所选得的标准配合在装配前的最大过盈量， m ； 0 装配时为了避免配合面互相擦伤所需的最小间隙。通常采用同样公称直径的 间隙配合 H7 g6 的最小间隙， m ，或从手册中查取； 1、 2 分
11、别为被包容件及包容件材料的线膨胀系数，查有关手册； t0 装配环境的温度， 。 6. 包容件外径胀大量及被包容件 内径缩小量 （一般只需计算其最大绝对值） 当有必要计算过盈联接装配后包容件外径胀大量及被包容件内径缩小量时，可按下列公式计算： 包容件外径最大胀大量 被包容件内径最大缩小量 式中各符号的意义同前。 过盈配合键的装配 过盈配合件是依靠相配件装配以后的过盈量达到紧固联接。装配后由于材料的弹性变形，使配合面之间产生压力，因此在工作时配合面间具有相当的联擦力来传递扭短或轴向力。过盈配合装配一般属于不可拆卸的固定连接。过盈配合件的装配方法有： (1)人工锤击法， (2)压力机压入法； (3)
12、冷装法， (4)热装法。 1)过盈配合件装配前的检查 过盈配合零件在装配前必须对配合部位进行复检并做好记录。 (1)过盈量 应符合图样或工艺文件的规定。 (2)与轴肩相靠的相关轮或环的端面，以及作为装配基准的轮绿端面，与孔的垂直度偏差应在图样规定的范围内。 (3)相关的圆根、倒角等不得影响装配。 (4)配合表面水准有棱刺、锈斑或擦伤。 (5)当包容件的孔为盲孔时，其装入的被包容件必须有排气孔或槽，否则不准进行装配。 (6)具有键联接的配合件装配前必须对轴槽、孔槽的位置与研配的键进行复检，正确无误后方可进行装配。 2)过盈配合件的装配 过盈配合件的装配见表 16。 表 16 过盈配合件装配 装配方法 工 艺 要 点 计算公式 人工敲击法： 适用于过渡配 合的小件装配 1 .大装的零件表面不准有砸痕 2 .打装时，被包容配件表面涂机油润滑 3 .打装时，必须用软金属或硬质非金属材料做防护衬垫 4 .打装过程中，必须使被容件与包容件同轴，不准有任 何歪斜现象 5 .打装好的零件必须与相关限位轴肩等靠紧 ，间隙不得 大于 0.05mm 压装法： 适用于常温下 对过盈量较小 的中、小件装配 1. 压装件引入端必须制做倒锥。若图样中未作规定，其 倒锥按锥度 1： 150 制作长度为配合总长度的 l0% 15% 压入力 F 经验计算公式 F=KiL 104 式中 i测的实际过盈量 mm
