1、0 目录 UASB 反应器 1 一、 UASB原理 1 二、 UASB反应器的构成 2 1、三相分离器的原理 3 2、进水和配水系统的要求 3 三、 UASB反应器的主要设备 4 1、反应器的池体 4 2、三相分离器的设计 8 3、进水分配系统 10 四、其他设计考虑 14 1、配水管道设计 14 2、出水系统的设计 15 3、排泥系统的设计 15 4、浮渣清除方法的考虑 16 5、防腐措施 16 五、附属设备 17 1、剩余沼气燃烧器 17 2、保温加热设备 17 3、监控设备 17 IC 反应器 18 一、 IC反应器的原理 18 二、 IC反应器的设计 20 1、 COD容积负荷的确定
2、20 2、三相分离器 20 3、配水系统 20 4、循环系统 21 5、高径比的控制 21 6、其他 22 1 UASB 反应器 一、 UASB 原理 UASB 反应器废水被尽可能均匀的引入反应器的底部，污水向上通过包含颗粒污泥或絮状污泥的污泥床。厌氧反应发生在废水和污泥颗粒接触的过程。在厌氧状态下产生的沼气（主要是甲烷和二氧化碳）引起了内部的循环，这对于颗粒污泥的形成和维持有利。在污泥层形成的一些气体附着在污泥颗粒上，附着和没有附着的气体向反应器顶部上升。上升到表面的污泥撞击三相反应器气体发射器的底部， 引起附着气泡的污泥絮体脱气。气泡释放后污泥颗粒将沉淀到污泥床的表面，附着和没有附着的气体
3、被收集到反应器顶部的三相分离器的集气室。置于极其使单元缝隙之下的挡板的作用为气体发射器和防止沼气气泡进入沉淀区，否则将引起沉淀区的絮动，会阻碍颗粒沉淀。包含一些剩余固体和污泥颗粒的液体经过分离器缝隙进入沉淀区。 由于分离器的斜壁沉淀区的过流面积在接近水面时增加，因此上升流速在接近排放点降低。由于流速降低污泥絮体在沉淀区可以絮凝和沉淀。累积在三相分离器上的污泥絮体在一定程度上将超过其保持在斜壁上的摩擦力，其将滑回反应区，这 部分污泥又将与进水有机物发生反应。 2 二、 UASB 反应器的构成 UASB 反应器包括以下几个部分：进水和配水系统、反应器的池体和三相分离器。 在 UASB 反应器中最重
4、要的设备是三相分离器，这一设备安装在反应器的顶部并将反应器分为下部的反应区和上部的沉淀区。为了在沉淀器中取得对上升流中污泥絮体颗粒的满意的沉淀效果，三相分离 器第一个主要的目的就是尽可能有效地分离从污泥床层中产生的沼气，特别是在高负荷的情况下，在集气室下面反射板的作用是防止沼气通过集气室之间的缝隙逸出到沉淀室，另外挡板还有利于减少反应室内高产气量所造成的液体絮动。反应器的设计应该是只要污泥层没有膨胀到沉淀器，污泥颗粒或絮状污泥就能滑回到反应室（应该认识到有时污泥层膨胀到沉淀器中不是一件坏事。相反，存在于沉淀器内的膨胀的泥层将网捕分散的污泥颗粒絮体，同时它还对可生物降解的溶解性 COD 起到一定
5、的去除作用）。只一方面，存在一定可供污泥层膨胀的自由空间，以防止重的污 泥在暂时性的有机或水力负荷冲击下流失是很重要的。水力和有机 (产气率 )负荷率两者都会影响到污泥层以及污泥床的膨胀。 UASB 系统原理是在形成沉降性能良好的污泥凝絮体的基础上，并结合在反应器内设置污泥沉淀系统使气、液、固三相3 得到分离。形成和保持沉淀性能良好的污泥 (其可以是絮状污泥或颗粒型污泥 )是UASB 系统良好运行的根本点。 1、三相分离器的原理 在 UASB 反应器中的三相分离器 (GLS)是 UASB 反应器最有特点和最重要的装置。它同时具有两个功能：能收集从分离器下的反应室产生的沼气；使得在分离器之上的悬
6、浮物沉淀 下来。对上述两种功能均要求三相分离器的设计避免沼气气泡上升到沉淀区，如其上升到表面将引起出水混浊降低沉淀效率，并且损失了所产生的沼气。设计三相分离器的原则是： (1)间隙和出水面的截而积比 影响到进入沉淀区和保持在污泥相中的絮体的沉淀速度。 (2)分离器相对于出水液面的位置 确定反应区 (下部 )和沉淀区 (上部 )的比例。在多数 UASB 反应器中内部沉淀区是总体积的 15 20。 (3)三相分离器的倾角 这个角度要使固体可滑回到反应器的反应区，在实际中是在 45 60之间。这个角度也确定了 三相分离器的高度，从而确定了所需的材料。 (4)分离器下气液界面的面积 确定了沼气的释放速
7、率。适当的释放率大约是 1 3m3/（ m2 h）。速率低有形成浮渣层的趋势，非常高导致形成气沫层，两者都导致堵塞释放管。 对于低浓度污水处，当水力负荷是限制性设计参数时，在三相分离器缝隙处保持大的过流面积，使得最大的上升流速在这一过水断面上尽可能的低是十分重要的。原则上只有出水截面的面积 (而不是缝隙面积 )才是决定保持在反应器中最小沉速絮体的关键。 2、进水和配水系统的要求 进水系统兼有配水和水力搅拌的 功能，为了保证这两个功能的实现，需要满足如下原则： 4 (1)进水装置的设计使分配到各点的流量相同，确保单位面积的进水量基本相同，防止发生短路等现象； (2)很容易观察进水管的堵塞，当堵塞
8、发现后、必须很容易被清除。 (3)应尽可能的 (虽然不是必须的 )满足污泥床水力搅拌的需要，保证进水有机物与污泥迅速混合防止局部产生酸化现象。 为确保进水等量地分布在池底，每个进水管仅与 个进水点相连接是最理想状态，只要保证每根配水管流量相等，即可取得均匀布水的要求；因此有必要采用特殊的布水分配装置，以保证一根配水管只服 务一个配水点，为了保证每一个进水点达到应得的进水流量，建议采用高于反应器的水箱式 (或渠道式 )进水分配系统。图 1 1 给出了一种连续流的布水器形式，这种敞开的布水器的 个好处是可以容易用肉眼观察堵塞情况。对高浓度废水由于水力负荷较低，采用脉冲式进水分配装置是一种较好的选择
9、。三、 UASB 反应器的主要设备 1、反应器的池体 有两种基本几何形状的 UASB 反应器：即矩形和圆形。这两种类型的反应器都已大量应用于实际中。 圆形反应器具有结构较稳定的优点，同时对于圆形反应器在同样的面积下，其周长比正方形的少 12。所以圆 形池子的建造费用比具有相同面积的矩形反5 应器至少要低 12。但是圆形反应器的这一优点仅仅在采用单个池子时才成立，所以，单个或小的反应器可以建造成圆形的。 而大的反应器经常建成矩形的或方形的。当建立两个或两个以上反应器时，矩形反应器可以采用共用壁。当建造多个矩形反应器时有其优越性。对于采用公共壁的矩形反应器，池型的长宽比对造价也有较大的影响。对于大
10、型 UASB 反应器建造多个池子的系统是有益的，这可以增加处理系统的适应能力。如果有多个反应池的系统，则可能关闭一个进行维护和修理，而其他单元的反应器继续运行。 混凝土结 构的 UASB 反应器是最为常见的结构和材料型式，但是采用标准化和系列化的设计必须考虑结构的通用性和简单性，在此基础上形成的系列化设计才能有生命力和推广的价值。 (1)平面布置 池体的标准化主要是根据三相分离器的尺寸进行布置的，目前生产的三相分离器的平面尺寸是 2m 5m。根据这一形式布置池体有以下几种方式 (图 2-3、 2-4 和 2-5)。图 2-3 中 (a)为整个池表面均采用三相分离器的形式，而 (b)是池顶的一部
11、分采用池体本身结构构成气室；这样可以节省一部分三相分离器的投资。整个池子分成单池单个分离器、双池每池单个分 离器和单池两个分离器的形式，很明显如果需要也可以构成双池每池两组分离器的形式。由于三相分离器的尺寸的原因，所以池子的宽度是以 5m 为模数，长度方向是以 2m 为模数。原则上如果采用管道或渠道布水，池子的长度是不受限制。如前所述出于反应器的长宽比的范围涉及到建筑物的经济性，所以在上述范围内选择要结合池子组数考虑适当的长宽比。 6 由于反应器的高度推荐范围为 4 6m，表 2-1 给出了 5m 高的反应器的尺寸选择的系列。从原则上讲安排 2m 5m 的三相分离器的平面布置还可以有其他多种的
12、平面配合形式如，宽度可以以 2m 为模 数，而长度以 10m 为模数。构成4m 5m， 4m 10m， 6m 5m， 6m 10m， 6m 15m的系列。甚至可以采用三相分离器横竖混合布置的形式。但是考虑通用性和简单性的原则，推荐表2-1 的组合方式。 7 (2)设备固定形式 三相分离器设备固定的形式可以采用牛腿和工字钢支撑的两种形式 (图 2-6)。需要说明的是由于运行过程中，三相分离器的气室内有一定量的沼气，所以会形成比较大的浮力，需要考虑上部的固定措施，固定措施可以借助出水管和出气管，以及其他形式。池底同样可以采用两种不同的形式 (图2-7)其中对于典型的 UASB 反应器推荐采用因 2
13、-7(b)的形式，因为这种结构可以避免布水不均匀形成的死区问题：同时可以减少布水管的投资，但是会增加一定的土建投资。图 2-8 是采用混凝土反应器的工程图示意，从图见到的是一种可整体安装的三相分离器设计形式。 8 2、三相分离器的设计 通过对不同大小三相分离器的分析，可以发现三相分离器设计的关键是图2-16(b)和 (c)圆圈中所示的平行四边形中的流速关系。要求选择合理的缝隙宽度(b)和斜面长度 (或遮盖宽度 )，以防止 UASB 消化区中产生的气泡被上升的液流夹带 入沉淀区，造成污泥流失。由图 2-16(b)可见，当气泡随液流以速度 v沿分离器缝隙上升时，它同时具有垂直向上的速度 Vp。在由
14、 B 点移至 A 点时，在垂直方向上向上移动距离 AC，因此满足以下关系式： 若已知气泡的直径和水温，则 Vp 由斯托克斯公式等求出。问题是 V 怎么求，为了简化问题，同时也为了方便、安全，可按下式求 V： 式中： Q UASB 装置设计流量 B 装置宽度； n 缝隙条数； 9 b 缝隙宽度。 以上计算方法也可类推于其它形式的三相分离器的设计，如图 2-16c。 水封高度计算 水封高度是控制污泥床反应器小气室高度的参数。根据图 2 16(c)反应器中气室的高度 h2是由水封有效高度 H来加以控制。 H的计算值应为： H=h2+h4-H2 式中： H 为水封后面可能产生的阻力。 分离器锥体的高度 h4，一般与所采用的直径有关。 h4值的选择应保证气室出气管畅通无阻，防止浮渣堵塞出气管。从实践来看，气室水面上总是有一层浮渣，浮渣的厚度与水质有关，例如，含难消化短纤维较多的污水，浮渣就较多。因此在选择 h4时，应当留有浮渣层的高度。此外还需有排放浮渣的出口。当 h4选定后再根据流程的实际情况确 定 H2，此时水封的有效高度 H就能确定。 从原则上讲中试装置所采用的 UASB 反应器和相应的三相分离器与实验室装置没有本质的差别。但是，生产性装置需要考虑三相分离器的型式和一些水力学的问题，以及一些工程放大和安装等问题。
