1、1绕城左线 2#桥跨铁路现浇箱梁支架调整方案第一章、跨铁路桥工程概况峰福铁路为福州通往全国各地的铁路主干线，昼夜通过客货列车达 90车次，据悉列车运行间歇时间最长为 65 分钟，短则为 10 几分钟。绕城 2#跨峰福铁路桥的左幅在 RL1RL2 孔上跨峰福铁路，上部结构为现浇 PC砼连续箱梁，下部结构为柱式墩、钻孔灌注桩基础。其中 1#1 墩柱距铁路供电回路线仅有 1.2m。峰福铁路此处路基宽度 7m，轨顶实测标高为 35.269m，绕城左线 2#桥设计箱梁底面与钢轨顶面净空高度为 18.93m。该桥左幅与铁路交叉桩号为 K401+518.59，斜交 17，第二章、跨铁路箱梁桥施工方案1、现浇
2、箱梁支架设计根据绕城 2#桥跨峰福铁路处的实际情况需要对原设计方案进行调整，将原设计支架墩用万能杆件搭设改为用双排 426mm、=8mm 大钢管搭设（具体详见附图） ，支架贝雷梁上部方木、模板架设方法不变。首先进行支架基础的施工，浇筑靠近 1#、2#墩和两个中间支架墩的砼基础，尺寸为 2.21.50.5m（长宽高） 。浇筑基础砼时要预埋好支架钢管底脚螺杆和防静电地线的连接端。待基础砼强度达到要求后，开始用两排 426mm、=8mm 钢管、以2m 间距搭设支架墩。靠近墩柱处的支架墩利用加宽了的底系梁做基础，在钢管顶部用 228a 工字钢做横梁，墩柱钢管高度每隔 5m 用12 槽钢加设一道横向连接
3、，以保证支架墩的稳定。支架墩架好后，即可进行承重贝雷梁、横梁方木和底模的安装。22、支架的搭设：支架贝雷梁利用申请批准的铁路运行“天窗”时间采用从 1#墩向 2#墩方向顶推的方法进行安装。即在铁路临近 01#墩的一边将贝雷梁拼装成口字形、长度大于 30m 跨度，然后沿桥梁轴线方向徐徐推进至中间托架墩、再由中间托架墩推进至对面的临时支架墩上。然后用停在两侧的吊车吊装到位，顶推时要保持抗倾覆安全系数 K 大于 2.0。施工方法如下图所示：然后进行隔离带和护栏的施工，隔离带和护栏与支架连接要牢固，达到防水防电的目的。经砂袋预压合格方可进行下一道工序的施工。3、现浇箱梁基本截面特性1） 、箱梁基本结构
4、形式（截面）如下图，主箱梁每平米（即翼板体积除外）砼体积为:V=30.451.8+40.75(0.25+0.45)/2+40.5(0.25+0.45)/2+20.254.075+20.2534.575/12.5=0.68m3/m22） 、上跨铁路桥现浇箱梁的跨径绕城左线 2 号跨铁路桥孔均为 30m。3） 、现浇箱梁支撑系统的施工因箱梁宽度为变截面型式，所以设计采用现浇砼施工。根据设计要求，模板外模拟采用防水竹胶板，内模采用木板或胶合板。支架承载梁采用 16锰 1.53.0 加强型贝雷梁，跨径采用 15m+15m。支架墩426mm、=8mm 钢管以 2m 间距搭设，两排钢管在纵横之间用槽钢连接
5、成格构型式。支架墩柱顶用 2 根28a 工字钢做横梁，墩柱钢管高度每隔 5m 用12 槽钢加设一道连接，以保证支架墩的稳定。支架墩搭设好后，即可进行承重贝雷梁的顶推吊装和横梁方木、底模的安装。支架墩轴线与铁路线平行，贝雷梁与桥梁轴线平行。贝雷梁横向间隔为 0.7m，箱梁肋板处适当加密，相邻贝雷梁用连接片横向连接。然后在贝雷梁上每隔 0.5m 布设一根 1515cm 的方木，跨墩柱处方木适当加密。方木用骑马螺栓与贝雷梁连接固定。然后在横梁方木上满铺竹胶板底模、再在底模上安装侧模和芯模。在底模两侧要搭设施工平台。用钢管、14a 工字钢和胶合板搭设宽度1.0m 的施工平台和高度不小于 2.0m 的防
6、护栏。从而形成封闭的 U 型施工模架结构。箱梁底模装好后，要根据现浇箱梁支架受力特点加压 120进行预压（支架预压方法与其他箱梁预压方法相同） 。支架预压必须要在报批的“天窗”时间内完成。经砂袋预压合格后，方可绑扎箱梁钢筋，安装波纹管，穿钢绞线，然后浇筑箱梁砼。在支架的下方设置门字型安全隔离层。安全隔离层用胶合板、绝缘橡胶板和竹竿搭设成门字型结构，确保跨铁路线施工时水和施工材料不落入4铁路安全运行范围。支架工字钢和杆件支架要可靠接地，接地线的电阻应30 欧姆。以保证施工人员铁路行车的绝对安全。 （详见下图 2-a、b、c）第三章、现浇箱梁支架的验算：1、支架结构形式：基础采用 25#钢筋混凝土
7、，并按支架设计要求预埋钢管连接预埋螺栓。砼基础平面尺寸为 2.022m（与箱梁宽度相同） ，厚度不小于 0.45m。基础承载力要求大于 200kpa。支架上部结构如前所述。2、支架的验算荷载：（1） 、施工人员、机具等 2.5Kpa（2） 、倾倒砼时产生的冲击荷载 2.0 Kpa（3） 、振捣砼时产生的荷载 2.0 Kpa（4） 、模板重力 0.75 Kpa（5） 、新浇砼重力：（0.6826）= 17.68 Kpa31.57箱 梁桥 面 铺 装 厚 18地 面 线56#工 字 钢 C15砼底 模 厚 2铁 路 高 压 钢 轨39.871安 全 防 护 网42.781（ 桥 面 最 低 点 ）
8、 接 地 线-31.57 42m钢 管2-8#工 字 钢路 线 前 进 方 向 46m钢 管接 地 线5（6） 、贝雷梁自重：1.0KPa 合计：q=24.93+1=25.93Kpa3、贝雷承重梁验算:由于该跨处于平曲线内，贝雷片变化长度从 27.830m（部分贝雷片应裁割） 。又因跨铁路支架中间支墩无法恰好布置在贝雷片节点上，因此，贝雷片采用不等跨连续梁布置（最大跨径 18m，最小跨径 12m） 。贝雷片的轴线与桥轴线平行布置，箱梁肋板处适当加密。承重梁每隔 3.0m 用11845（90）cm 支撑 架片进行横向连接，加强其稳定性。贝雷片截面力学性能：W=3578.5cm4 I=250497
9、.2cm3 =210MPa单排Q=245.2KN贝雷片的内力计算：按最大不等跨跨径 18m 及 12m 的贝雷梁计算，计算偏安全，贝雷片按间距为平均为 70cm 布置。根据规范查表；n=18/15=1.5 m=-0.2188 q=0.8958f=0.912M=0.218825.930.70122=572KN-m（最大弯矩发生在中间支墩）=57210 6（3578.510 3）=160MPa210MPa 1.3Q=25.930.700.895812=195.11KNQ=245.2KN 1.3 （最大剪力发生在中间支墩）f=25.930.71841030.912/(1002.1250497.2)=
10、33mm18000/400=45mm（最大挠度发生在 18m 跨跨中）64、钢管墩立柱的验算：临时墩钢管按两端铰支的中心受压杆件进行计算。每隔 600cm 加一道纵.横向支撑，钢管按每根 426mm 钢管，臂厚 8mm 平均承重 2m 宽跨度内（贝雷梁跨径按最大 18m 计）箱梁砼荷载和施工荷载之和为：G =(25.93182)/2=466.74KN查钢结构计算手册表，426 钢管截面特性为：W=819.94cm3 I=17464.62cm4 i=14.85cm A=79.13cm2按支架图(一) 所示：立柱钢管稳定性验算：=h/i=600/14.85=40.4 150 符合稳定要求。由 =4
11、2，查表计算 =0.877 ，、钢管墩柱受压强度为：=G/A=466.74/79.13=59MPa= 0.877145MPa=127MPa 钢管强度符合要求。5、墩柱顶部横梁 228a 工字钢的验算：钢管墩柱顶部工字钢按连续梁计算：贝雷梁21.48(19.97)mP P P P P Pa 2m 2m 2m 2m 2m 2m 2m 2m 2m aP1m 1m 1m 1m 1m 1m钢管墩7因为绕城 2#桥跨铁路的 RL1RL2 孔箱梁最大宽度 21.48m，箱梁箱体部分支架贝雷梁间距 1.0m。这样箱梁支架每断面需布置 21 片贝雷梁。钢管墩上工字钢横梁等分为两段，每段长度为 21.48/2=1
12、0.74m。将贝雷梁上承载重量 p 视为集中荷载，(按最大跨径 18m 计)其集中荷载重力 ： p=1825.93/2=232.47 KN2I 28a 工字钢截面特性为：I=71152=14230cm4 W=422.22=844.4cm3 A=55.372=110.74 cm2、钢管墩顶工字钢横梁按等分为 2 段，每段验算按 5 等跨、跨度为2.0m 的连续梁进行计算：查表，得M=0.171qL=0.171232.472=79.5KNm=M/W=79.5/844.4= 94.1Mpa=145 MPa钢管墩顶工字钢抗弯强度符合要求。、工字钢横梁最大剪力验算：Q=0.54P/2A=(0.54232
13、.47)/( 2110.74)=5.7MPaQ=85 MPa 钢管墩顶工字钢抗剪强度符合要求。、工字钢横梁挠度验算：f=1.097PL3/100EI=(1.097232.4723)/(1002.110514230)=0.68mm L/600=6.8mm 符合设计要求。（4） 、模架预拱度的设置：由于 = 12345模架最大挠度变形：1=21.2 mm426 钢管的弹性变形：2=L/E=48.418/210000=4.1mm8模架的非弹性变形：3=5mm地基沉降变形：4=5mm箱梁砼收缩变形：5=3mm=21.2+4.1+5+5+3=38.7mm跨中预拱度按 3.87cm 计，其余各点按二次抛物
14、线法分配：=4 （L-）/L2由于变形较小，预拱度也可从跨中向两侧按直线分配法进行分配：= /L （-支架距支点墩的距离 m；-支架最大变形量mm；L-支架 1/2 跨径 m）（5） 、钢管墩基础验算：基础地基经过碾压处理后，地基承载力达到 200KPa。每根钢管作用在砼基础上按最大荷载为：=P/A=232.47/(2.01)=116KPa200 KPa地基符合要求。6、风压对支架的影响力验算：（略）其余部分在原上跨峰福铁路桥梁施工方案中已有叙述，故此处不再赘述。7、悬挑杆计算；h=2（0.45+0.15 ）/2+0.451.82.45=0.58mp=0.581126=15.08KN施工荷载
15、p=8.5KN合计； 23.58KN最大跨径 18m，悬臂部分按 2.45m 长计；如下图；P=23.5818/21.225=260KNP=23.5890.61=130KN9M=-2601.225-1302.45=-637KN.M如不加斜撑,重力全由 228#工字钢承担。=63710 6/（508.2 2103）=626.7MPa1451.3因此应加斜撑，斜撑位置在 2.45m 处。斜撑受力：N=130+2605/16=211.25KN斜撑按 45布置则；N=211.25/cos45=299KN采用两根 20#槽钢。=29910 3/（28.83 2102）=51.9Mpa槽钢自由长度；h=2.45/cos45=3.46m=1346/5.7=60.7 查表得；=0.77=29910 3/（28.83 0.772102）10=67.34Mpa 1401.38；1#墩 1#立柱边钢管改立柱方案由于 1#墩 1#立柱边一根钢管立柱受铁路电线影响，无法架立，因此，墩边一根钢管所受重力改由抱箍承担。见图：每个抱箍单侧可承受 50t 重力，而钢管由于铁路电线影响，少架立一根钢管而改由抱箍承担，其应承担的重力约 32.9t，而两个抱箍组合在一起，可承担重力 100t，因此，受力完全符合要求。
