1、挡墙 工程施工概况经现场 勘 测 ，土方开挖无法放坡，需在土方四周支 护钢 筋 砼挡墙 板，距基 础 外 边 工作面 宽 1 米， 砼墙 高 3 米，厚 300mm，底部放脚高 500mm，宽 1300mm，配置双 层 双向16150,拉筋 8600。、施工部署（一） .工程 质 量目 标在此我 们 将 严 格按照施工 组织设计 精心 组织 施工，确定工程 质 量按国家 验 收 标 准GB503002001建筑工程施工 质 量 验 收 统 一 标 准 进 行 验 收，并由建 设单 位、 监 理 单 位、设计单 位 评 定工程 质 量必 须 达到合同 约 定的合格 标 准。（三） .施工 组织1
2、. 技 术 准 备（1）.组织 施工技 术 人 员阅读 施工 图 ，写出 读图记录 ，并 汇总 施工 图 中存在的 问题 ，以利在 设计图纸 会 审 交底会上 统 一解决。 （2）.准 备 本工程需用的施工 验 收 规 范及 标 准。（3）. 写出砂 浆 和 砼 配合比 试 配委托 书 ，送原材料 检验 ，进 行砂 浆 、砼 配合比 试 配工作。（4）.提出原材料 计 划、半成品加工 计 划。（5）.搞好施工 现场 平面布置 规 划。（6）.编 制施工 组织设计 。（7）.建立工程施工 质 量 检验 制度。（8）.施工前 对 施工 仪 器 进 行 检验 校核。施工 仪 器及通 讯设备 采用 计
3、 划如下表：序号 仪 器名称 单 位 数量 用途及 说 明1 全站 仪 台 1 施工定位、放 线 用2 水平 仪 台 1 标 高定位用3 吊 线锤 个 4 检查 用4 50m钢 卷尺 把 1 施工、放 线 用5 30m钢 卷尺 把 1 施工、放 线 用6 5m钢 卷尺 把 5 施工、放 线 用7 无 线对讲 机 对 1 现场联络 用8 计 算机 台 1 编 制施工方案、 预 算、 计 划用9 打印机 台 1 打印各种文件10 数 码 照像机 部 1 收集 图 片 资 料施工 设备选择 及布置根据工程 进 度和生 产 需要，合理 计 划、确定 该 工程机械和 设备类 型和数量。 详 下表：名称、
4、 类别 规 格型号 额 定功率 单 位 数量锚 杆 钻 机 XY300-1 18kW 台 6灰砂拌合机 HJ350 5.5 kW 台 1钢 筋切断机 40 3 kW 台 1砂 浆泵 40 5.5 kW 台 1钢 筋弯曲机 GJ740 3 kW 台 1钢 筋 调 直机 GJ64/8 3 kW 台 1交流 电焊 机 500kVA 15kW 台 1砼 拌合机 HJ350 5.5 kW 台 1 11名称、 类别 规 格型号 额 定功率 单 位 数量空 压 机 18kw 台 1柴油 发电 机 80kw 台 2主要脚手架用量 计 划表序号 名 称 单 位 数 量 备 注1 48建筑用 钢 管 m 6000
5、 脚手架及防 护 架用2 直角扣件 个 2500 脚手架及防 护 架用3 对 接扣件 个 600 脚手架及防 护 架用4 旋 转 扣件 个 300 脚手架及防 护 架用6 2.8m长 竹跳板 块 500 脚手架及防 护 架用7 密眼安全网 m2 1000 脚手架及防 护 架用支撑系 统 及模板 设计 及 验 算（一）。模板 设计 及 验 算挡 墙 按 每 段 高 3m 进 行 浇 注 ，厚 度 300mm，模 板 采 用 小 块 钢 模 拼 装 。模 板 采 用2 根 483.5mm 的钢管组成的竖向及水平楞夹牢，钢楞外采用对拉螺栓拉紧，钢楞间距 600600 mm，先 背 横 杆 ，后 背
6、立 杆 。对 拉 螺 栓 采 用 M16，设 置 间 距 为600600mm。距 离 楼 地 面 第 一 道 钢楞和对 拉 螺 栓 高 度 一 般 不 能 超 过 300mm。砼 强度 等 级 C25, 其输送方式为泵送入模内，浇 筑速度为 1.6m/h，混凝土入模温度为25，采用插入式振捣器振捣，混凝土坍 落 度 180 200mm。由于其采用的振捣器为插入式振捣器（属于内部振捣器），因此新浇混凝土对模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其中较小值作为侧压力的最大值：F1=0.22rcto12v1/2； F2=rcH1.1. 模板设计计算1.1.1. 荷载计算：1.1.1.1.新浇混凝土对模
7、板侧面的压力计算：混凝土温度 T=25，坍落度为 180200mm，掺外加剂，混凝土浇筑速度为1.6m/h，即：1=1.2， 2=1.15，to=200/（15+25）=5h。F1=0.22rcto12v1/2=0.222451.21.151.61/2=46.08 kN/m2；F2=rcH=243=72 kN/m2按规定取较小值，即取 q=46.08kN/m2。1.1.1.2.振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为 4 kN/m2；1.1.1.3.模板所受的侧压力如图。1.1.2. 模板所受的设计荷载（不考虑荷载设计值折减系数 0.85）：模板采用 P2015：其肋板厚度 =2.5mm；净截
8、面抵抗矩 Wx=3.96cm3；净截面惯性矩 Ix=17.98cm4。计算简图 如图所示。由于受倾倒荷载的影响，模板所受的最大荷载为:1.1.2.1.计算强度的荷载组合：q=(46.081.241.4) 0.2=12.18kN/m；1.1.2.2.计算挠度的荷载组合：q=46.081.2 0.2=11.06kN/m。1.1.3. 模板受力的计算简图见图。1.1.4. 模板内力计算：1.1.4.1.模板所受的最大弯矩：Mmax=0.125qL2=0.12512.180.62=0.548 kNm1.1.4.2.强度计算：=Mmax/W=0.548106/（3.96103）=138.38N/mm2f
9、 =205N/mm2，满足要求。1.1.4.3.挠度计算：w=0.521qL4/(100EI)=0.52111.066004（1002.0610517.98104）=0.223 mml/250=600/250=2.4mm0.202 mmw=1.5mm，满足要求。1.2. 钢楞计算：1.2.1. 荷载计算:横向钢楞（钢管）直接与模板接触，承受模板传来的荷载，由于钢楞间距600600mm，对 拉 螺 栓 设 置 间 距 为 600600mm，因 此 横 向 钢 楞 所 受 的 荷 载 : 计算强度的荷载组合：q =(46.081.2+41.4)0.6=36.54kN/m;计算挠度的荷载组合：q =
10、(46.081.2)0.6=33.18kN/m1.2.2. 横向钢楞受力按三跨连续梁计算,受力简图见图。1.2.3. 内 力 计 算 : 1.2.3.1.模板所受的最大弯矩：Mmax=0.10qL2=0.1036.540.62=1.315 kNm1.2.3.2.强度计算：=Mmax/W=1.315106/（25.08103）=129.43N/mm2f =205N/mm2，满足要求。1.2.3.3.挠度计算：w=0.677qL4/(100EI)=0.67733.186004（10022.0610512.19104）=0.58mmw=1.5mmL/250=600/250=2.4mm，满足要求。1.
11、2.4. 累计挠度计算：钢楞挠度与侧模自身挠度之和即为侧模累计挠度，其值w 累计挠度 = w 柱侧模 +w 钢 楞 =0.202+0.58=0.782mmw=4.0mm ，满足要求。1.3. 对拉螺栓计算：采用 M16，对拉螺栓所受的拉力N：N=qS=(46.081.241.4)0.6 0.6=21.92kNN=24.50 kN，满足要求（二）。支撑系统的构造及设计验算脚手架构造形式：单立杆双排钢管脚手架（详附图）立杆离墙面距离： 内立杆：0.15m Lb=0.8m 外立杆：0.95m 立杆纵向间距：La=2.0m 步距：1.8m 小横杆间距：1.0m 连墙件竖向间距：H1=3.6m（二步），
12、水平间距 L1=6.0m（三跨）脚手架搭设高度 Hd=20m,采用 483.5 钢管,材料为 Q235 (3 号)钢,脚手架排距 Lb=0.8m。1.86.0m 绿 色密目安全网网目尺寸 为 5.0mm5.0mm，绳径 3.2mm，自重0.01KN/m2。外立面铺设竹压板，安全网全封闭。1.1.脚手架的验算1.1.1. 脚手架的荷载计算钢管采用 483.5，其截面特性：A=489mm2，I=12.19cm4，W=5.08cm3，i=15.8mm。1.1.1.1.荷载计算： 1.1.1.1.1. 脚手板自重标准值：采用竹串片脚手板 0.35 kN/m2；1.1.1.1.2. 拦板与挡墙脚手板自重
13、标准值：竹串片脚手挡板 0.14 kN/m；1.1.1.1.3. 脚手架外侧立面采用密目安全网自重标准值：0.01 kN/m 2；1.1.1.1.4. 每米立杆承受的结构自重标准值：0.1395 kN/m；（查 JGJ130-2001 表A-1）1.1.1.1.5. 脚手架作业层上的施工均布活荷载：2 kN/m 2；1.1.1.1.6. 水平风荷载标准值：z=1.0（查 GBJ50009-2001）建筑结构荷载规范s=1.3=1.31.20.5（安全网的挡风系数）=0.78Wk=0.7zsW0=0.71.00.780.40=0.22 kN/m2。1.1.1.2.支撑横杆受弯承载力计算：1.1.
14、1.2.1. 支撑横杆所受荷载简化为均布荷载：q=（0.81.02）1.4+（0.350.81.0+1.00.14）1.20.8=3.43 kN/m1.1.1.2.2. 支撑横杆所受的最大弯矩：M=0.125ql2=0.1252.290.82=0.274 kNm1.1.1.2.3. 强度计算：=M/W=0.274106（5.08103）=54 N/mm2 f=205 N/mm2满足要求1.1.1.2.4. 挠度计算：W=5ql4/（384EI）=53.438004（3842.0610512.19104）=0.73mm l/150=800/150=5.3mm满足要求。1.1.1.3.大横杆计算1
15、.1.1.3.1. 支撑横杆所受荷载简化为集中荷载：P=（0.81.02）1.4+（0.350.81.0+1.00.14）1.22=1.37 kN1.1.1.3.2. 支撑横杆所受的最大弯矩：M=0.25Pl=0.251.372.0=0.69 kNm1.1.1.3.3. 强度计算：=M/W=0.69106（5.08103）=136 N/mm2 f=205 N/mm2满足要求1.1.1.3.4. 挠度计算：W=Pl3/（48EI）=1.3710320003（482.0610512.19104）=9.1mm10mm l/150=2000/150=13.3mm满足要求1.1.1.4.连墙件计算连墙件
16、采用二步三跨设置，与结构进行可靠连接。1.1.1.4.1. 连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值：Nlw=1.4WkAw=1.40.22（1.822.03）=6.65kN所以 Nl=Nlw+N0=6.65+5=11.65 kN1.1.1.4.2. 扣件抗滑力计算R=11.65 kN8.02=16.0 kN所以需要双扣件。1.1.1.5.立杆的稳定性计算1.1.1.5.1. 立杆的有效长度计算L0=kh=1.1551.51.8=3.12m1.1.1.5.2. 立杆的长细比= L0/i=3.12100015.8=197，查表得 =0.1861.1.1.5.3.
17、风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw=0.851.4 Wk M =0.851.4 Wk lah2/10=0.851.40.222.01.8210=0.170kNm 1.1.1.5.4. 立杆段的轴向力设计值：N=1.2（NGik+ NGzk）+0.851.4NQkNGik=200.1395+（0.350.82.0+2.00.14）22+2.0200.01=4.03 kNNQk=20.82.022=3.2kN所以 N=1.24.03+0.851.43.2=8.644 kN1.1.1.5.5. 立杆稳定性计算：=N/（A）+Mw/W=8.644103（0.186489）+0.170106（5.08103）
