1、 1目 录一、编制依据、编制说明及工程概况 -11.1 编制依据 -11.2 编制说明 -11.3 工程概况 -11.4 水文、地质资料 -11.5 设计荷载 -2二、准备工作 -2三、钢栈桥设计 -33.1 桥面高程 -33.2 栈桥布置形式 -33.3 钢栈桥构造 -43.4 钢栈桥受力计算 -4四、钢栈 桥施工 -104.1 钢栈桥施工工艺 -104.2 钢管桩施工 -104.3 桩顶纵横梁施工 -114.4 栈桥上部结构安装 -114.5 栈桥、施工平台上拆除 -124.6 技术保障措施 -124.7 安全保障措施 -134.8 栈桥施工要点 -15五、进度计划安排 -16六、施工管理
2、机构及资源配置 -176.1 项目管理模式及组织机构 -176.2 架子队 -186.3 人员、设备配备 -206.4 主要的材料计划 -21七、安全保证措施 -217.1 安全目标 -217.2 安全制度 -21八、文明、环保保证体系及措施环境保护 -228.1 文明施工目标及技术措施 -228.2 施工环保目标及措施 -241xx 市 xx 公路（加六线）土建标xx 特大桥钢栈桥专 项方案一、 编制依据、编制说明及工程概况1.1 编制依据1）xx 市 xx 公路(加六线）两阶段施工图2）国家及交通部现行桥涵施工技术规范及劳动定额、验收标准等。3）xx 特大桥现场调查及踏勘情况。 4）我单位
3、施工类似工程积累的施工、技术和管理经验。1.2 编制说明本工程涉及的钢栈桥工程量较大，本方案力求能有效的指导钢栈桥便道的施工，同时满足质量和进度要求，保障施工安全有序的进行。1.3 工程概况本工程为 xx 市 xx 公路（加六线）工程土建第标段，起讫桩号 K4+300，终点桩号 K5+720，标段全长 1420m，xx 河特大桥全1355m，桥梁为跨 xx 河的主桥刚构桥及东西两侧引桥桥工程。桥梁主桥结构采用主跨 3 跨70m+120m+70m跨越 xx 河，两侧引桥采用先简支后连续预制梁 33 跨（28 跨 25m 梁段，5 跨 20m 梁段）其中东岸 22 跨，西岸 11 跨，引桥中南区东
4、岸段有两处现浇箱梁分别是335m 和 37.5+250+37.5m 现浇箱梁。xx 河特大桥主桥设计采用70m+120m+70m刚构悬浇梁跨 xx 河河槽，30 #、31 #墩为 xx 河特大桥主墩，主墩为桩接承台接薄壁墩柱的形式，墩柱及承台均分为左、右两幅。墩柱为 37.4 空心墩 m，单幅承台尺寸为8.1m12.6m4m，每个墩位采用钻孔灌注桩基础 12 根，主墩共 24根，最大桩长 58.085。承台基础采用拉森钢板桩围堰施工工艺，1单个围堰尺寸为 11.231.46m，共两个个围堰，钢板桩总长24m，30 号、31 号墩钢板桩入土深度分别为 20.9m、19.1m，封底混凝土厚度为 1
5、.5m。桥位处最高通航水位 2.344m，施工实测水位为0.81.5m，设计通航净宽 103m，侧宽 93m，净高 8.5m。1.4 水文、地质资料1.4.1 地形地貌、河道概况及水文地质特征本桥位于地表径流较为发育，水质较好，对混凝土不具腐蚀性，地下水的分部及埋藏特点与地形、地貌、岩性、构造条件密切相关。测区内地下水主要受大气降水补给，地下水类型为第四系松散层孔隙潜水和基岩裂隙水。含水层以第四系冲积的卵砾石、砂性土为主，水量较为丰富，含水层厚度一般在 220m。1.4.2 工程地质沿线地层出露较少，岩性变化较为简单，主要为第四系、燕山晚期花岗岩类（52（3）,隐伏分布，以中粗粒花岗岩为主。根
6、据花岗岩风化程度分为全风化带、强风化带、中风化带、微风化带。包括粘性土、软土、砂层及卵石层。沿线主要不良地质类型有软土、砂土液化等1.5 设计荷载因为是施工临时设施，具体计算荷载根据实际施工的情况进行考虑，按 80T 履带自行式起重车吊重不超过 30 吨，按 1.1 系数进行计算。二、 准备工作为确保钢栈桥便道施工的如期顺利完成，不影响大桥主体工程的施工，必须做好各项施工准备工作。(1)堆场整平本钢栈桥施工用钢材工程量较大，种类较多。为保障施工正常，需建钢材堆场。为方便施工，根据该段栈桥工程量及地形，合理布置堆场。在钢栈桥施工前，堆场地必须整平并做好相关标识。堆场1各钢材由专人分门别类按施工使
7、用顺序有序堆放，并做好保护措施。(2)材料、机具运输钢栈桥施工主要机械设备及材料均通过便道和已搭设好的栈桥进入现场。现场前期配备 80t 履带吊车，震动锤，炮车或平板拖车，2 台 5Ot 汽车吊。 (3)供电供水施工用水钢栈桥施工用水量较少，直接取用 xx 河水。施工用电三、 钢栈桥施工中大部分电用于钢材的焊接。施工现场两台 630kw发电机即可满足施工要求。3.1 桥面高程根据水文地质情况，钢桥面高程暂定为：119.2m 3.2 栈桥布置形式栈桥上部结构为型钢和贝雷梁组拼结构，下部结构为钢管桩加型钢承重梁结构。xx 大桥主桥为跨径布置 70+120+70m 的连续钢构桥，其中两个主墩位于水中
8、，两边墩位于陆地上，为施工主墩基础和设备行走，拟在两侧边墩和主墩间搭设施工栈桥，栈桥长度分别为 12m 和 9m，跨径分别为 10.35m 和 7.35。栈桥采用直径 630*16mm 的钢管桩基础，平联采用 325*8 的钢管，斜撑为槽钢 25a，便桥管桩桩顶采用两根2HN450*200 型钢，其上放置 321 贝雷主梁承重梁，共 8 榀，90 型花架连接，上面铺设工 22b 横向分配梁，间距 75cm，用骑马螺栓与贝雷连接，横向分配梁上铺设工 12 纵向分配梁，间隔 40cm，与横向分配梁电焊连接。桥面采用 10cm 厚的花纹钢板。栈桥栏杆采用48mm 的钢管，高 110cm。3.3 钢栈
9、桥构造xx 大桥主桥为跨径布置 70+120+70m 的连续钢构桥，其中两个主墩位于水中，两边墩位于陆地上，为施工主墩基础和设备行走，1拟在两侧边墩和主墩间搭设施工栈桥，栈桥长度分别为 12m 和 9m，跨径分别为 10.35m 和 7.35。栈桥采用直径 630*16mm 的钢管桩基础，平联采用 325*8 的钢管，斜撑为槽钢 25a，便桥管桩桩顶采用两根2HN450*200 型钢，其上放置 321 贝雷主梁承重梁，共 8 榀，90 型花架连接，上面铺设工 22b 横向分配梁，间距 75cm，用骑马螺栓与贝雷连接，横向分配梁上铺设工 12 纵向分配梁，间隔 30cm，与横向分配梁电焊连接。桥
10、面采用 10cm 厚的花纹钢板。栈桥栏杆采用48mm 的钢管，高 110cm。设计结构见附图。30#墩栈桥立面布置图（单位：cm ）131#墩栈桥立面布置图（单位：cm ）栈桥横断面布置图（单位：cm ）13. 4 钢栈桥受力计算3.4.1、便桥弯矩、剪力、绕度的验算根据方案对上承式便桥主桥最大跨径 12 米进行内力分析根据荷载分布和实际情况，按主跨简支梁控制计算。 (1)、每米恒载.贝雷片重量 270061.15/3=6210N/m 式中 1.15 为连接件扩大系数，下同。.横梁重量 252031.15/3=2898N/m.桥面板（2 米6 米） 1700031.15/6=9775N/m合计
11、 q1=18974N/m 为安全计，按 L=9m 简支梁计算：M 跨中、恒=1/8q1L1n=1/818.97121.2=409.75KN.mQ 恒=1/6q1Ln=18.97121.2/6=45.5KN（考虑多跨连续梁梁中间支点）注： q1-每米恒载重量（KN/m）L-钢便桥跨径（m）n-恒载分项系数(2)、每米活载在分析单跨贝雷梁受活载工况下，考虑最不利受力状况，将 80吨荷载视为一个集中荷载，并且作用力在单跨的最中心处进行受力分析如下：M 跨中、活=1/4 P L n=1/48001.412=3360KN.mQ 活=1/6qn =8001.4/6/3=62.2KN（汽车对桥面的剪力分析时
12、，考虑一般工程车至少是三轴的，所以计算剪力时考虑三个点同时作用分析）注：q-每米活载重量（KN/m）n-活载分项系数1L-钢便桥跨径（m）(3)、弯矩、剪力验算Mmax=M 跨中、恒+M 跨中、活=409.75+3360=3769.75KN.mQ max= Q 跨中、恒+ Q M 跨中、活=45.5+62.2=107.7KN在安全系数=1.5 条件下，单排桁片容许弯矩和剪力分别为M788KNm，Q=245KN，（见装配式公路钢桥使用手册 59 页）考虑到贝雷销间隙和偏载影响，贝雷片折减系数采用 0.8M=78860.8=3782.4KN.mMmax=3769.75KN.mQ=2450.8=19
13、6KN107.7KN（4）、绕度验算：Fmax=f1+f2f1：自重 P 引起的绕度。f1=5ql4/384Ein=518.971241.2/384/2100/250497/6=1.95mmf2;外部荷载 Q 引起的绕度。f2=QL3/48EIn=8001231.4/48/2100/250497/6=9.12mmFmax=f1+f2=1,95+9.12=11.07mmf=L/400=12000/400=30mmFmaxf,计算通过。因此便桥采用 3 组 6 排贝雷结构是安全的。3.4.2、I25 横向分配梁内力分析对贝雷上部 25#b 工字钢横梁受力分析时，考虑桥面板不能完全均匀将工程车的荷载
14、分配给工字钢，只考虑分配折减系数 0.8，故考虑最不利工况即汽车单处车轮的荷载直接传递到 25#b 工字钢上进行分析如下：单处车轮作用在单根 25#b 工字钢时受力图如下图：1车轮宽度按 30cm 计算,每对车轮的着地面积为 0.60.2（宽长），载荷分析（计算宽度取贝雷组最大间距 1.3 米）自重均布荷载;忽略不计施工及人群荷载：不考虑与工程车同时作用80t 工程车单处车轮轮压为：1600.8=128KNq=1281.4/0.6=298.7KN/mMmax=qcl/8(2-r)=0.125298.71.30.6（2-0.46）=44.85KN.mI25b A=48.541cm2 W=402c
15、m3=Mmax/W=44.85/0.402=111.57Mpa=170Mpa计算通过3.4.3、一般墩处 I45b 下盖梁内力分析载荷分析：自重均布荷载：P 恒=18,9712/6=37.9KN（考虑多跨连续梁，中间跨盖梁受力情况）1工及人群荷载：不考虑与工程车同时作用考虑 80t 总载荷由 6 排贝雷均匀给盖梁施加压力：P 活=66.7KN（考虑多跨连续梁，中间跨盖梁受力情况）P= P 恒+ P 活=37.91.2+66.71.4=138.86KNM1=138.860.451.85/2.3=50.26KN.mM2=138.860.551.75/2.3=58.11KN.mMmax=50.26+
16、58.11=108.37KN.m选用 2 根 I45b 则 A= 111.446cm2 W= 1500 cm3=Mmax/W=108.37/1.5/2=36.12MPa=170Mpa计算通过。3.4.4、制动墩处 I45b 下盖梁内力分析载荷分析：自重均布荷载：P 恒=18,9712/6=37.9KN（考虑多跨连续梁，中间跨盖梁受力情况）工及人群荷载：不考虑与工程车同时作用考虑 80t 总载荷由 6 排贝雷均匀给盖梁施加压力：P 活=66.7KN（考虑多跨连续梁，中间跨盖梁受力情况）P= P 恒+ P 活=37.91.2+66.71.4=138.86KNM1=138.860.5=69.44KN.mM2=138.861.8=249.95KN.mMmax=69.44+249.95=319.39KN.m选用 2 根 I45b 则 A= 111.446cm2 W= 1500 cm3=Mmax/W=319.39/1.5/2=106.46MPa=170Mpa
