1、1 前言 1.1 课题意义 换热器是化工、石油、能源等各工业中应用相当广泛的单元设备之一。据统 计，在现代化学工业中换热器的投资大约占设备总投资的 30%，在炼油厂中占 全部工艺设备的 40%左右，海水淡化工艺装置则几乎全部是由换热器组成的。 对国外换热器市场的调查表明，虽然各种板式换热器的竞争力在上升，但管壳 式换热器仍占主导地位约 64%1。 1.2 管壳式换热器 基本类型：固定管板式、浮头式、U 形管式和填料函式。 U 形管式换热器 图 1-2 U 形管换热器 U 形管式换热器的典型结构如图。这种换热器的结构特点是，只有一块管板， 管束由多根 U 形管组成，管的两端固定在同一块管板上，管
2、子可以自由伸缩。 当壳体与 U 形换热管有温差时，不会产生热应力。 由于受弯管曲率半径的限制，其换热管排布较少，管束最内层管间距较大， 管板的利用率较低，壳程流体易形成短路，对传热不利。当管子泄露损坏时， 只有管束外围处的 U 形管才便于更换，内层换热管坏了不能更换，只能堵死， 而坏一根 U 形管相当于坏两根管，报废率较高。 U 形管式换热器结构比较简单、价格便宜，承压能力强，适用于管、壳壁温 差较大或壳程介质易结垢需要清洗，又不适宜采用浮头式和固定管板式的场合。 特别适用于管内走清洁而不易结垢的高温、高压、腐蚀性大的物料 2。 2 蜡油换热器设计 2.1 蜡油换热器设计条件 表一 设备设计主
3、要技术指标 壳体 管程 换热管排列 转角正方形 设计压力/MPa 4.0 4.0 换热面积/m 2 260 设计温度/ 295 355 换热管直径/mm 25 工作压力/MPa 1.3 1.6 换热管间/mm 32 工作温度/ 227 355 折流板间距/mm 300 介质名称 原料油 蜡油 换热管长度/m 6 介质性质 易燃 易燃 管程数 1 4 主要材质 16MnR 16MnR 表二 管口表 符号 公称压力 公称尺寸 法兰形式 密封面形式 用途 伸出长度 N1 PN6.3 DN250 WN MFM 蜡油出口 见图 N2 PN6.3 DN250 WN MFM 蜡油出口 见图 N3 PN6.3
4、 DN250 WN MFM 原油进口 200 N4 PN6.3 DN250 WN MFM 原油进口 200 N5 PN6.3 DN50 WN MFM 放空口 150 N6 PN6.3 DN65 WN MFM 排污口 150 2.2 布管 按要求换热管的直径为 25mm，间距为 32mm，管长为 6m，换热面积为 260m2， 换热管排列方式为转角正方形。如图 2-1、图 2-2 。 图 2-1 换热管排列方式 图 2-2 布管图 换热管的数目为 600 根，计算得换热面积为 282.6 m2，符合要求。同时均匀 的布置了 8 根拉杆。 2.3 管箱选择 由设计任务书选择封头管箱，管程，如图 2
5、-3。 图 2-3 封头管箱 2.4 设备法兰选择 换热器设计压力 4MP，温度壳程 295oC、管程 355oC，法兰选择长颈对焊法兰 2。 图 2-4 设备法兰 由筒体公称直径 1000mm 和 PN=4.0MP，选得法兰的参数： D=1215mm， D1=1155mm， D2=1110mm，D 3=1100mm，D 4=1097mm，=100mm，H=175mm ，h=42mm， a=26mm，a 1=23mm， 1=24mm， 2=36mm，R=15mm，d=33mm 。 螺柱：规格 M36 数量 40 法兰垫片:选择非金属软垫片 4 图 2-5 法兰垫片 由 DN1000 和公称压力
6、 4MP，得到垫片参数：D=1099mm ，d=1039mm 2.5 接管及接管法兰选择 按任务书要求，选择长颈对焊法兰，如图； 图 2-6 接管法兰 N1N4 管：由 DN250，法兰形式 WN，密封面形式 MFM；选择 2739 的钢 管。法兰为带颈对焊法兰，凹凸面密封。法兰外径 D:470mm，螺栓孔中心圆直 径 K:400mm,螺栓孔直径 L:36mm,螺栓孔数量 n:12,螺纹 Th:M332,法兰厚度 C:46mm,法兰颈 A:316mm,B:316mm,S:13.5mm,H1:18mm,R:10mm,法兰高度 H:125mm,法兰理论重量:48.9Kg. N5:由 DN50，法兰
7、形式 WN，密封面形式 MFM；选择 573.5 的钢管。法兰 为带颈对焊法兰，凹凸面密封。法兰外径 D:180mm，螺栓孔中心圆直径 K:135mm,螺栓孔直径 L:22mm,螺栓孔数量 n:4,螺纹 Th:M20,法兰厚度 C:26mm, 法兰颈 A:82mm,B:82mm,S:5mm,H1:10mm,R:5mm,法兰高度 H:62mm,法兰理论重 量:4.86Kg N6：由 DN65，密封面形式 MFM；选择 764 的钢管。法兰为带颈对焊法兰， 凹凸面密封。法兰外径 D:205mm，螺栓孔中心圆直径 K:160mm,螺栓孔直径 L:22mm,螺栓孔数量 n:8,螺纹 Th:M20,法兰
8、厚度 C:26mm,法兰颈 A:98mm,B:98mm,S:6mm， H1:16mm,R:6mm,法兰高度 H：68mm,法兰理论重量: 5.92Kg5 2.6 支座选择 2.6.1 支座类型 由换热器的尺寸及重量，选择重型、120包角的支座 6。 图 2-7 鞍式支座 2.6.2 参数 允许载荷 Q：305 kn，鞍座高度 h：200 mm，底板 l1：760 mm，b 1：170 mm， 1：12 mm，腹板 2：8 mm，筋板 l2：170 mm，b 2：140 mm，b 3：200 mm， 3：8 mm，垫板 弧长： 1180 mm，b 4：350 mm， 4：8 mm，e：70 mm
9、， 螺栓间距 l2：600 mm，鞍座质量：63 kg，增加 100mm 高度增加的质量：9 kg 。 2.6.3 支座位置 图 2-8 支座位置 鞍式支座在换热器上的位置应按下列原则确定： 当 L 3000mm 时，取 LB=（0.40.6 ）L； 当 L3000mm 时，取 LB=（0.50.7）L； 尽量使 Lc 和 Lc 相近。 本设计 LB=4500 mm，L c=800 mm，L c=700 mm。 2.7 焊接结构选择 2.7.1 筒体纵环焊缝 7 图 2-9 筒体纵环焊缝 2.7.2 接管与筒体焊接 7 图 2-10 接管与筒体连接 2.7.3 设备法兰与筒体连接 7 图 2-
10、11 设备法兰与筒体连接 2.7.4 管子与管板连接 7 图 2-12 管子与管板连接 强度焊与贴胀。 2.8 材料选择 材料选择是蜡油换热器设计中的一个重要环节，它直接影响设计的安全性、 合理性、经济性，.选用材料主要有以下几种类型： 1. 压力容器用钢板。 2. 压力管道用钢管。 3. 压力容器用锻件。 4. 压力容器用螺柱、螺栓、垫片。 筒体、封头、补强圈等选用 Q345R 钢；法兰选用 16Mn钢，各种接管选用 20 号钢，螺母、螺栓分别选用 30CrMo 和 30CrMoA。 2.9 壳程壁厚计算 2.9.1 筒体壁厚计算 圆筒壁厚计算公式：T= (2-1)ctiPD2 式中 T计算
11、厚度，mm; Pc设计压力，MP； Di筒体内径，mm； 焊接接头系数 设计温度下材料的材料的允用应力， MP；t 按设计任务书 Pc 为 4MP，D i 为 1000mm， 取 0.85，设计温度为 295oC，由 表 8查得 =144MP。算得 T=16.6mmt Tn=T+C1+C2+圆整值 (2-2) 式中 Tn名义厚度，mm； C1钢材厚度负偏差，mm； C2腐蚀裕量，mm； C1 取 0.3mm，C 2 取 1mm，算得 Tn=20mm，有效厚度 = - - ，算得eTn1C2 =18.7mmeT 2.9.2 壳程圆筒水压试验 (2-3)tcTP25.1 式中 PT内压容器的试验压
12、力，MP； 试验温度下材料的材料的允用应力，MP； 设计温度下材料的材料的允用应力，MP；t 查表 8得 =170MP，计算得 PT=5.90MP， = (2-4)TeiDP2)( 式中 圆筒校核应力，MP ； 计算得 =189.1MP，而该试验温度下材料屈服强度T =345MP， 0.9 =310.5，故 0.9 ，所求厚度符合要求。ssTs 2.9.3 壳程封头壁厚计算 计算公式：T= (2-5)cticPD5.02 式中 T计算厚度，mm; Pc设计压力，MP； Di筒体内径，mm； 焊接接头系数 设计温度下材料的材料的允用应力， MP；t 按设计任务书 Pc 为 4MP，D i 为 1
13、000mm， 取 0.85，设计温度为 295oC，由 表 8查得 =144MP。算得 T=16.7mm t Tn=T+C1+C2+圆整值 (2-2) 式中 Tn名义厚度，mm； C1钢材厚度负偏差，mm； C2腐蚀裕量，mm； C1 取 0.3mm，C 2 取 1mm，算得 Tn=20mm，有效厚度 = - - ，算得eTn1C2 =18.7mmeT 2.10 管程圆筒壁厚 2.10.1 圆筒壁厚计算 计算公式：T= (2-1)ctiPD2 式中 T计算厚度，mm; Pc设计压力，MP； Di筒体内径，mm； 焊接接头系数 设计温度下材料的材料的允用应力， MP；t 按设计任务书 Pc 为
14、4MP，D i 为 1000mm， 取 0.85，设计温度为 355oC，由 表 8查得 =134MP。算得 T=17.9mmt Tn=T+C1+C2+圆整值 (2-2) 式中 Tn名义厚度，mm； C1钢材厚度负偏差，mm； C2腐蚀裕量，mm； C1 取 0.3mm，C 2 取 1mm，算得 Tn=20mm，有效厚度 = - - ，算得eTn1C2 =18.7mmeT 2.10.2 管程圆筒水压试验 (2-3)tcTP25.1 式中 PT内压容器的试验压力，MP； 试验温度下材料的材料的允用应力，MP； 设计温度下材料的材料的允用应力，MP；t 查表 8得 =170MP，计算得 PT=6.
15、3MP， = (2-4)TeiDP2)( 式中 圆筒校核应力，MP ； 计算得 =203.3MP，而该试验温度下材料屈服强度T =345MP， 0.9 =310.5，故 0.9 ，所求厚度符合要求。ssTs 2.10.3 管程封头壁厚计算 计算公式：T= (2-5)cticPD5.02 式中 T计算厚度，mm; Pc设计压力，MP； Di筒体内径，mm； 焊接接头系数 设计温度下材料的材料的允用应力， MP；t 按设计任务书 Pc 为 4MP，D i 为 1000mm， 取 0.85，设计温度为 355oC，由 表 8查得 =134MP。算得 T=17.7mm t Tn=T+C1+C2+圆整值
16、 (2-2) 式中 Tn名义厚度，mm； C1钢材厚度负偏差，mm； C2腐蚀裕量，mm； C1 取 0.3mm，C 2 取 1mm，算得 Tn=20mm，有效厚度 = - - ，算得eTn1C2 =18.7mmeT 2.11 开孔补强计算 2.11.1 N1 接管 2739 开孔削弱的截面积 A0 A0=dT+2T(tn-C)(1-fr) (2-6) 式中 C厚度附加量，C=C 1+C2 d接管内径加上壁厚附加量 C 以后的直径，d=d i+2C; T壳体计算厚度； fr材料强度削弱系数； di=255mm，d=257.6mm fr= =0.69， A0=4696.5 mm213492 有效
17、补强范围 补强区宽度 B=2d， B=d+2Tn+2tn；两者中取大者； B=515.2mm， B=315.6，则 B=515.2mm 补强区外侧高度 h1= ，h 1=接管实际外伸长度；两者中取小者；ndt h1=48.1mm， h1=267mm，则 h1=48.1mm 补强区内侧高度 = ， =接管实际内伸长度；两者中取小者；2nt2 h2=0 式中 tn接管的名义厚度； Tn壳体的名义厚度； 补强区内补强金属面积 A 在有效补强区内可计作为有效补强金属的面积有以下几种。 A1承受内压或外压时容器壳体设计计算厚度之外的多余金属截面积。 A1=（ B-d)(Tn-T-C)-2(tn-C)(T
18、n-T-C)(1-fr) (2-7) A1=202.3mm2 A2接管承受内压或外压计算所需的厚度之外的多余金属截面积。 A2= (2-8)rnrn fCthftCt 22)()( A2=48.1 2m A3在有效补强区内焊缝金属的截面积。 A3=50 2 A4在有效补强区内另外在增加的补强元件的金属截面积。 A=A1+A2+A3=300.4 mm2 A0 A4=A0-A，A 4=4396.1 m 2.11.2 N3 接管 2739 开孔削弱的截面积 A0 A0=dT+2T(tn-C)(1-fr) (2-6) 式中 C厚度附加量，C=C 1+C2 d接管内径加上壁厚附加量 C 以后的直径，d=
19、d i+2C; T壳体计算厚度； fr材料强度削弱系数； di=255mm，d=257.6mm = =0.70， =4352.8rf1400A2m 有效补强范围 补强区宽度 B=2d，B=d+2T n+2tn；两者中取大者； B=515.2mm， B=315.6，则 B=515.2mm 补强区外侧高度 = ， =接管实际外伸长度；两者中取小者；1hndt1 h1=48.1mm， h1=200mm，则 h1=48.1mm 补强区内侧高度 = ， =接管实际内伸长度；两者中取小者；2nt2 h2=0 式中 tn接管的名义厚度； Tn壳体的名义厚度； 补强区内补强金属面积 A 在有效补强区内可计作为
20、有效补强金属的面积有以下几种。 A1承受内压或外压时容器壳体设计计算厚度之外的多余金属截面积。 =（ B-d)( -T-C)-2( -C)( -T-C)(1- ) (2-7)nTntTrf A1=531.3 2m A2接管承受内压或外压计算所需的厚度之外的多余金属截面积。 =2 (2-8)1hrnrn fCthftCt 22)()( A2=80.8 2 A3在有效补强区内焊缝金属的截面积。 A3=50 2m A4在有效补强区内另外在增加的补强元件的金属截面积。 A=A1+A2+A3=662.1 mm2 A0 A4=A0-A，A 4=3690.6 2.11.3 N5 接管 573.5 开孔削弱的
21、截面积 A0 =dT+2T( -C)(1- ) (2-6)0Antrf 式中 C厚度附加量，C=C 1+C2 d接管内径加上壁厚附加量 C 以后的直径，d=d i+2C; T壳体计算厚度； fr材料强度削弱系数； di=50mm，d=52.6mm = =0.70， =895.1rf1400A2m 有效补强范围 补强区宽度 B=2d，B=d+2T n+ 2tn ；两者中取大者； B=105.2mm， B=99.6，则 B=105.2mm 补强区外侧高度 = ， =接管实际外伸长度；两者中取小者；1hndt1 h1=13.6mm， h1=150mm，则 h1=13.6mm 补强区内侧高度 = ，
22、=接管实际内伸长度；两者中取小者；2nt2 h2=0 式中 tn 接管的名义厚度； T 壳体的名义厚度； 补强区内补强金属面积 A 在有效补强区内可计作为有效补强金属的面积有以下几种。 A1承受内压或外压时容器壳体设计计算厚度之外的多余金属截面积。 =（ B-d)( -T-C)-2( -C)( -T-C)(1- ) (2-7)nTntTrf A1=107.7mm2 A2接管承受内压或外压计算所需的厚度之外的多余金属截面积。 =2 (2-8)1hrnrn fCthftCt 22)()( A2=21.8mm2 A3在有效补强区内焊缝金属的截面积。 A3=50mm2 A4在有效补强区内另外在增加的补
23、强元件的金属截面积。 A=A1+A2+A3=179.5 mm2 A0 A4=A0 - A，A 4=715.6mm2 2.11.4 N6 接管 764 开孔削弱的截面积 A0 =dT+2T( -C)(1- ) (2-6)0ntrf 式中 C厚度附加量，C=C 1+C2 d接管内径加上壁厚附加量 C 以后的直径，d=d i+2C; T壳体计算厚度； fr 材料强度削弱系数； di=68mm，d=70.6mm = =0.70， =1198.9rf1400A2m 有效补强范围 补强区宽度 B=2d，B=d+2T n+ 2tn ；两者中取大者； B=141.2mm， B=118.6，则 B=141.2m
24、m 补强区外侧高度 = ， =接管实际外伸长度；两者中取小者；1hndt1 h1=16.8mm， h1=150mm，则 h1=16.8mm 补强区内侧高度 = ， =接管实际内伸长度；两者中取小者；2nt2 h2=0 式中 tn 接管的名义厚度； Tn壳体的名义厚度； 补强区内补强金属面积 A 在有效补强区内可计作为有效补强金属的面积有以下几种。 A1承受内压或外压时容器壳体设计计算厚度之外的多余金属截面积。 A1=（ B-d)(Tn -T-C)-2(tn -C)(Tn-T-C)(1-fn) (2-7) A1=144.9mm2 A2接管承受内压或外压计算所需的厚度之外的多余金属截面积。 =2
25、(2-8)1hrnrn fCthftCt 22)()( A2=21.2mm2 A3在有效补强区内焊缝金属的截面积。 A3=50mm2 A4在有效补强区内另外在增加的补强元件的金属截面积。 A=A1+A2+A3=216.1 mm2 A0 A4=A0-A，A 4=982.8mm2 2.12 管板计算 2.12.1 管板厚度计算 Ad(mm2)布管区范围内未能被换热管支承德面积 正方形排列 Ad=nS(Sn-S) (2-9) 式中 S换热管中心距，mm； Sn隔板槽两侧相邻管中心距，mm； n沿隔板槽一侧的排管根数； Ad1=932（45.2-32） ，A d2=2032（100-32） 计算得 A
26、d=47321.6 At( mm2 )管板布管区面积 正方形排列 At=2 n S2+Ad (2-10) 式中 nU 形管根数，管板开孔数为 2n 计算得 At=671961.6 Dt（mm）管板布管区当量直径 Dt= ，计算得 Dt=925.2mm；4 DG（mm）垫片压紧作用中心圆直径 查的 DG=1069mm； 布管当量直径 Dt 与直径 2R 之比 t =Dt / 2R R=DG / 2， (2-11)t 计算得 t=0.865 1 / t=1.15 查的 Cc=0.2487 确定管板设计压力 Ps 与 Pt 同时作用或 Ps 或 Pt 之一为负值，则 Pd =|Ps-Pt| （MP）
27、或 Pd = |Ps| 或 (2-12) Pd = |Pt| Ps 壳程设计压力 Pt 管程设计压力 Pd=4 MP （mm） (2-13)trdcGCD82.0 式中 设计温度下，管板材料的许用应力 MPatr 管板强度削弱系数，一般可取 = 0.04 计算得 =127.8 mm 考虑管程一侧的开槽和壳程侧的腐蚀裕量等，经圆整后得 =136 mm 2.12.2 换热管轴向应力的校核 （MP ） (2-14)ttst padp4)( 2 a一根换热管壁金属的横截面积，mm 2 轴向应力计算按以下三种情况计算出最大值 A. 只有壳程设计压力 Ps 管程设计压力 Pt = 0 B. 只有管程设计压
28、力 Pt 壳程设计压力 Ps = 0 C. 壳程设计压力 Ps 和管程设计压力 Pt 同时作用 计算结果应满足 tt 设计温度下，换热管材料的许用应力 MPt =11.1 MP =83 MPtt 满足要求 2.12.3 换热管与管板连接拉脱力校核 （MP） (2-15)dlaqt a一根换热管管壁金属的横截面积 mm2 d换热管外径 l换热管与管板胀接长度或焊脚高度 mm 图 2-13 换热管与管板连接 q=0.5 MPa，而q=2 ，qq 满足要求。 3 制造、检验、试车和维护 3.1 制造 圆筒内直径允许偏差：用板材卷制时，内直径允许偏差可通过外圆周长加 以控制，其外圆周长允许上偏差为 1
29、0mm，下偏差为零。 圆筒同一断面上，最大直径与最小直径之差为 e1200mm 时，其值不大于 7mm。 圆筒直线度允许偏差为 L/10000（L 为圆筒总长） ，且：当 L6000mm 时，其值不大于 8mm。 直线度检查，应通过中心线的水平和垂直面，即沿圆周 0、90 、180、 270四个部位测量。 壳体内壁凡有碍管束顺利装入或抽出的焊缝均应磨至与母材表面平齐。 在壳体上设置接管或其他附件而导致壳体变形较大，影响管束顺利安装时， 应采取防止变形措施。 换热管拼接时，应符合以下要求： a）对接接头应作焊接工艺评定。试件的数量、尺寸、试验方法按 JB4708 的规 定； b）同一根换热管的对
30、接焊缝，直管不得超过一条；U 形管不得超过二条；最短 管长不应小于 300mm；包括至少 50mm 直管段的 U 形弯管段范围内不得有拼接 焊缝； c）管端坡口应采用机械方法加工，焊前应清洗干净； d）对口错边量应不超过换热管壁厚的 15%，且不大于 0.5mm；直线度偏差以 不影响顺利穿管为限； e）对接接头应进行射线检测，抽查数量应吧少于接头总数的 10%，且不少于一 条，以 JB4730 的 III 级为合格；如有一条不合格时，应加倍抽查，再出现不合 格时，应 100%检查； f）对接后的换热管，应逐根进行液压试验，试验压力为设计压力的 2 倍。 3.2 检验 无损检测，焊接接头无损检测
31、的检查要求和评定标准，应根据换热器管、 壳程不同的设计条件，按 GB150-1998 中 10.8 的规定和图样要求执行。 U 形管式换热器压力试验顺序： a）用试验压环进行壳程试验，同时检查接头； b）管程试压。 换热器应装有标明如下内容的铭牌：a）制造单位名称及制造许可证号码； b）制造单位出厂编号；c）产品名称；d）产品图号或设备位号；e ）产品型号； f）折流板间距；g）设计温度（分管程和壳程） ；h）设计压力（分管程和壳程） ； i）试验压力（分管程和壳程） ；j）类别；k）重量；l）制造日期；m）监检标 记。 3.3 试车 试车前应查阅图纸有无特殊要求和说明，铭牌有无特殊标志，如管
32、板是否按 压差设计，对试压、试车程序有无特殊要求等。 试车前应清洗整个系统，并在入口接管处设置过滤网。 系统中如无旁路，试车时应增设临时旁路。 当介质为蒸汽时，开车前应排空残液，以免形成水击；有腐蚀性的介质，停 车后应将残存介质排净。 开车或停车过程中，应缓慢升温和降温，避免造成压差过大和热冲击。 3.4 维护 换热器不得在超过铭牌规定的条件下运行。 应经常对管、壳程介质的温度及压降进行监督，分析换热器的泄露和结垢情 况。在压降增大和传热系数降低超过一定数值时，应根据介质和换热器的结构， 选择有效的方法进行清洗。 应经常监视管束的振动情况 9。 4 结论 本文主要关于由给定条件设计一台蜡油换热
33、器。首先为布管，该蜡油换热器 为转角正方形排列，根据换热面积、内径和管径，确定管子数目为 600，在换 热管外围均匀布置 8 个拉杆，用以折流板定距和支撑。再结构选择，该换热器 采用 U 形换热管，管箱采用封头管箱，并为四管程结构；设备法兰和接管法兰 选择长颈对焊，密封形式为凹凸面密封；支座选用了重型支座；对筒体纵环焊 缝、接管与筒体焊接等焊缝做了初步选择；接着选择各部件用钢。之后是设备 强度计算，本文做了壳程筒体壁厚计算，管程筒体和封头壁厚计算，进行了开 孔补强计算,对计算出的壁厚做了水压试验校核；以及管板的计算与校核。介绍 了换热器制造、试车和维护的注意点。用 AUTOCAD 完成了一张
34、A1 号图纸的 装配图，一张 A2 号图纸的管束图，一张 A3 号图纸的管板图，一张 A3 号图纸的 管箱图。 通过这次毕业小设计，我对换热器的类型、各部分功能有了更多的了解，并 能初步进行 U 形管换热器的设计；提高了我绘制工程图纸的能力，特别是处理 图纸上的一些细节；此外，这次设计也提高了我查标准等资料的能力。 参考文献 1 冯国红，曹艳芝。郝红，管壳式换热器的研究进展J，化工技术与开发， 2009，Vol：38 No：6，4045。 2 郑津洋，董其伍桑芝富。过程设备设计M，第二版，化学工业出版社， 2005； 3 JB/T 4703-2000，长颈对焊法兰 S，北京：中国标准出版社，2000. 4 JB/T 4704-2000,非金属软垫片 S，北京：中国标准出版社，2000. 5 HG20595，带颈对焊钢制管法兰S，北京：中国标准出版社，1997. 6 JB/T 4712.1-2007，鞍式支座 S，北京：中国标准出版社，2007. 7 GB150-1998，钢制压力容器 S，北京：中国标准出版社，1998. 8 王志文，蔡仁良。化工容器设计M，第三版，化学工业出版社，2005. 9 GB151-1999，管壳式换热器 S，北京：中国标准出版社，1999.
