1、结构专业技术措施之 PKPM-SATWE 参数取值：一总信息：1)水平力与整体坐标夹角：该参数主要针对风荷载计算，同样对地震力起作用。只需考虑其它角度的地震作用时，无需在此填数值，应填“斜交抗侧力构件方向地震数，相应角度”或勾选“程序自动考虑最不利水平地震作用”一般按 0 输入。2）混凝土容重：钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于 25，不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同，一般按结构类型取值：结构类型 框架结构 框剪结构 剪力墙结构重度 26 26.5 273) 钢材容重：一般情况下，钢材容重为 78KN/m3，若要考虑钢构件表面装修层重，钢材的容重可以填入适当值。4）裙房层数：层
2、数要从最底层算起，包括地下室层数。此参数主要用来确定剪力墙底部加强区高度。抗规第 6。1。3 条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；但是该参数的作用在程序中并没有反应。绘图中采用构造加强。注意：对于体型收进的高层建筑结构、底盘高度超过总高度 20%的多塔尚应符合高规 10.6.5 条；目前程序不能自动将体型收进部位上、下各两层塔楼周边竖向构件抗震等级提高一级，需要在“特殊构件定义”中自行定义，不宜事后提高配筋。5)转换层所在层号：层数要从最底层算起，包括地下室层数。如果有转换层，必须在此指明其层号，以便进行正确的内力调整。
3、注意：程序不能自动识别转换构件!作用：a、程序自动判断加强区层数；b、输入转换层数，并选择相应的楼层刚度算法，软件会输出上下层楼层刚度比。C、计算参数中有将转换层号自动识别为薄弱层的选项。抗震等级：程序设有“框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级”的选项。（高位转换可以自动再提高）转换层全层应设置为“弹性膜”（平面内刚度真实考虑，平面外为 0）转换层结构选择“施工模拟 3”时，施工次序：宜将转换层与其上 2 层设为同一施工次序。6)嵌固端所在层号：如在基础顶面嵌固，嵌固端所在层号为 1；当地下室顶板作为嵌固端部位时，那么嵌固端所在层为地上一层，即地下室层数+1.作用：确定剪力墙底部
4、加强部位时，程序将起算层号取为：嵌固端所在层号-1；程序自动将嵌固端下一层的柱纵向钢筋对应上层增加 10%；梁端弯矩设计值放大 1.3 倍。涉及到底层的内力调整等，程序针对嵌固层进行调整。7）地下室层数：a.当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。b.地下室一般与上部共同作用分析； c.地下室顶板作为上部结构嵌固端时，可不采用共同分析； 8）墙元细分最大控制长度：工程规模较小可取 0.51 之间的数值，剪力墙数量较多时，可取 12 就可满足计算要求，框支剪力墙可取 1 或 1.5。当楼板采用弹性板或弹性膜时，弹性板细分最大控制长度起作用。通常可与墙元的控制长度一致。9）对所有楼层强制采用
5、刚性楼板假定：除计算结构位移比，周期比时，刚度比时需要选择此项，其他的结构分析、设计不应选择此项。如果工程中无弹性楼板、无开洞、无越层、错层，则可默认为刚性楼板假定。“强制刚性楼板假定”和“刚性楼板假定”是两个相关但不等同的概念。“刚性楼板假定”指楼板平面内无限刚，平面外为 0 的假定。程序自动搜索，对符合条件的楼板自动判断。为提高计算精度，某些工程中可在特殊构件补充定义中将部分楼板定义合适的弹性板，这部分采用相应的计算原则。“强制刚性楼板假定”则不区分刚性板、弹性板，只要位于楼板标高处的所有节点均在计算时强制从属与同一刚性板。不在楼板标高处的则不强制，仍按刚性楼板假定处理。（越层柱会由于强制
6、刚性楼板假定而在中间强制截断）注意：a.弹性板设置应连续，不应出现与刚性板间隔布置或包含布置的情况。b.两侧是弹性楼板时，梁的刚度放大和扭转折减仍有效。C如果定义了弹性楼板，在计算周期比、位移比等时，必须“强制刚性”d.采用弹性板 3（6）时，会影响梁的安全储备，建议：弹性膜。e.对坡屋面斜板，程序默认为弹性膜。10）墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：墙梁：开洞方式形成的连梁。程序默认勾选（此时，一方面因刚性板的作用过强而导致连梁剪力偏大，另一方面由于楼板平面内作用，使墙梁两侧的弯矩和剪力不满足平衡关系）。如不勾选，则类似框架梁的算法，墙梁剪力比勾选小，相应结构整体刚度变小、周期变长，侧移加大。
7、11）墙倾覆力矩计算方法考虑墙的所有内力贡献：“只考虑腹板和翼缘，其余计入框架”：使墙无效翼缘部分内力计入框架，实现框架、短肢墙、普通墙的倾覆力矩更合理。只考虑面内贡献，面外计入框架：对单向少墙结构（一个方向上剪力墙密集，而正交方向剪力墙稀少，甚至没有），剪力墙的面外成为一种不可忽略的抗侧力成分，性质上类似框架柱，宜看作一种独立的抗侧力构件。12）高位转换等效侧向刚度比计算：传统方法和采用高规附录 E.0.3 方法。当塔楼数大于 1 时，计算结果无效。13）扣除构件重叠质量和重量选择此项，梁、墙扣除与柱重叠部分的质量和重量。建议：仅在有经济性需要、对设计结构的安全裕度确有把握时勾选。14）考虑
8、梁板顶面平齐一般不勾选15）构件偏心方式传统移动节点方式刚域变换方式：新的考虑墙偏心的方式，更符合实际。但对部分模型在局部可能会产生较大的内力差异，建议谨慎采用。16）结构材料信息：钢筋混凝土结构：按砼结构有关规范计算地震力和风荷载钢与砼混合结构：目前没有专门的规范，可参照相应的规范执行有填充墙钢结构：按钢结构有关规范计算地震力和风荷载无填充墙钢结构：按钢结构有关规范计算地震力和风荷载砌体结构：按砼结构有关规范计算地震力和风荷载，并对砌块墙进行抗震验算选取不同的结构材料，对计算结果会有所影响12）.结构体系：这个参数用来对应规范中相应的调整系数。13）恒活荷载计算信息：a：一次性加载计算：对钢
9、结构或体育馆（类似没有严格标准层概念的结构）；长悬臂或有吊柱的结构采用此算法。b：模拟施工方法 1 加载：就是按一般的模拟施工方法加载。对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。c：模拟施工方法 2 加载：这是在“模拟施工方法 1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大 10 倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法 1 加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不合理情况。由于竖向构件的刚度放大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面
10、荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。专家建议：在进行上部结构计算时采用“模拟施工方法 1”；在基础计算时，框剪或框筒用“模拟施工方法 2”的计算结果。这样得出的基础结果比较合理。d：模拟施工方法 3 加载:模拟施工方法 1 加载的改进版。建议复杂多层，高层首选。注意：采用此法，必须正确指定“施工次序”，否则影响计算结果准确性！当有吊车荷载时，不能采用此算法。*不同的模拟施工方法对墙柱的轴压比影响较大。可以用“竖向导荷”复核。*如果选用“模 3+VSS 求解器”，可能会计算到“VSS 回代求解”死机。表明结构较为复杂，应采用“模 1”，多存在于多塔、斜屋面和开洞较多的结
11、构。14）施工次序采用“模拟施工 3”时，为了适应某些复杂结构，可以对楼层组装的各自然层分别指定施工次序。程序隐含指定每个自然层是一次施工（简称逐层施工）；用户可以通过施工次序指定连续若干层为一次施工（简称多层施工）对一些传力复杂的结构（转换层、巨型结构、下层荷载由上层构件传递的结构形式等），应采用多层施工的施工次序。广义层的结构模型，应考虑楼层的连接关系来指定施工次序。梁托柱的楼层，宜将该层和上层合并为一个施工次序-相当于用两个楼层的共同承担梁托柱层的荷载，受力也会减小。有连廊结构，两侧塔楼先施工，最后才建中间连廊。可按正常建模，然后在“特殊构件定义”中指定连廊的施工次序。当勾选“自定义构件
12、施工”程序将强制执行“模拟施工 3”高层与裙房交接跨处梁因变形差出现配筋异常，但是一般此处会设置后浇带来调节变形。可以在程序中通过指定此处梁的施工次序模拟后浇带的过程（若该工程 22 层，将此处梁施工次序设置为 23）15)风荷载计算：“不计算风荷载”、“计算水平风荷载”：一般工程选项“计算特殊风荷载”：针对平、立面变化比较复杂，或者对风荷载有特殊要求的结构或某些部位。（如空旷结构、体育管、有大悬挑结构的广告牌等）“计算水平和特殊风荷载”：用于极特殊的情况。16）地震作用计算信息：“计算水平地震作用”“计算水平和规范简化竖向地震”竖向地震按抗规范简化方法计算。“计算水平和反应谱方法竖向地震”高
13、规要求，大跨、转换等宜采用。（反应谱法还不完全成熟）b）“规定水平力”的确定方式：规定水平力主要用于新规范中位移比和倾覆力矩的计算“楼层剪力差方法（规范方法）”：一般情况选此项“节点地震作用 CQC 组合方法”：适用于极不规则，楼层概念不清晰，剪力差无法计算的情况。*SATWE 在 WV02Q.OUT 中输出三种抗倾覆计算结果：1 为抗规方式（V*H 求和方式，PMSAP 叫法，详抗规6.1.3 条文说明）；2 为轴力方式（力学标准方式，PMSAP 叫法，即柱、墙轴力向轴力合力点取矩，并叠加柱、墙端局部弯矩形成抗倾覆力矩）；3 为 CQC 方式（旧规范算法，公式同抗规6.1.3 条，供参考）。
14、一般对于对称布置的框剪、框筒结构，“轴力方式”的结果远大于“抗规方式”；而对于偏置的框剪、框筒结构，“轴力方式”与“抗规方式”结果相近。“轴力方式”的倾覆力矩一方面反映框架的数量，另一方面反映框架的空间布置，是更为合理的衡量“框架在整个抗侧力体系中作用”的指标，从倾覆力矩的角度出发更为合理，但不足之处是对非对称布置结构合力作用点的选取缺乏理论依据。当结构为框支转换（竖向不连续）或上部短肢墙、下部一般剪力墙墙时，“抗规方法”计算结果有误，应改为“轴力方法”计算。一般情况首选“抗规方法”。c）墙梁转框架梁的控制跨高比：5当墙梁的跨高比过大时，仍按壳元来计算内力，精度较差。d）框架连梁按壳元计算控制
15、跨高比：5程序将跨高比小于此值的矩形框架连梁用壳元计算刚度。e）楼梯计算：“不带楼梯计算”“带楼梯参与整体计算”：程序会自动将梯梁、梯柱、梯板加如模型当中。楼梯计算模型：壳单元和梁单元。区别在与对梯段刚度计算的处理。默认选择壳单元。“同时计算以上两种模型”包络设计采用楼梯参与计算时，暂不支持按构件指定施工次序的施工模拟计算。f）采用指定模型计算刚重比选择此项，程序增加计算一个子模型，该模型起起始层和终止层由用户指定。仅使用于弯曲型和弯剪型的单塔结构（存在地下室、大底盘，顶部附属结构重量可忽略的）二、计算控制信息1）计算软件信息：优先选择 64 位计算2）线性方程组解法：3）地震作用分析方法：“
16、侧刚分析方法”：各楼层均采用刚性楼板假定时选用“总刚分析方法”：如定义了弹性楼板或有较多的错层构件时建议选用。4）位移输出方式：“简化输出”：在 WDISP.OUT 中仅输出各工况下结构的楼层最大位移；按总刚模型进行分析时，在 WZD.OUT 中仅输出周期、地震力。“详细输出”5）吊车荷载：若布置了吊车荷载但是不想进行吊车荷载作用，可不勾选。6）传基础刚度：勾选此项，在基础分析时，选择上部刚度，即可实现上部结构与基础共同分析。7）自定义风荷载信息：用来控制是否保留在“分析模型及计算”中“风荷载”处对水平风载进行的修改。勾选此项则保留。三风荷载信息1)修正后的基本风压：考虑地点和环境的影响。不能
17、在此处考虑：对于大于 60 米高层建筑应按基本风压乘以系数 1.1 采用。2）X,Y 向结构基本周期：程序按简化方法赋初值，在 SATWE 计算完后，将周期填入，然后重新计算。3）风荷载作用下的结构阻尼比（%）：混凝土及砌体结构：5；有填充墙钢结构：2；无填充墙钢结构：1.4）承载力设计时风荷载效应放大系数：对于大于 60 米高层建筑应按基本风压乘以系数 1.1 采用填写后，程序直接对风荷载作用下的构件内力进行放大，不改变结构位移。5）设缝多塔背风面体型系数：0.5多塔计算中，为扣除设缝处遮挡面的风荷载，可以指定各塔的遮挡面（“分析模型及计算”“遮挡定义”）。填“0”则不考虑挡风面影响。6）用
18、与舒适度验算的风压、阻尼比高规：房屋高度不小于 150 米应满足风振舒适度要求。风压缺省则与“基本风压”取值相同；阻尼比（%）取 12，缺省为：2.7)顺风向风振：对于高度大于 30 米且高宽比大于 1.5 的房屋和基本自振周期大于 0.25S 的各种高耸结构以及大跨度屋盖结构，均应考虑风振影响。8）横向风振与扭转风振：荷载规范：对于高度大于 150m 或高宽比大于 5 的高层建筑，以及高度大于 30m或高宽比大于 4 的构筑物，宜考虑横向风振。9)水平风体型系数、各段体型系数：当结构里面变化较大时，按不同区段取体型系数；计算风荷载时自动扣除地下室高度，分段只需考虑上部。四.地震信息：1)结构
19、规则性信息：该参数在程序内部不起作用。2)12 层以下规则砼框架薄弱层验算的地震影响系数最大值：即罕遇地震影响系数最大值。仅用于 12 层以下规则框架薄弱层验算。3)区划图 2015：抗震专家组对区划图并不完全认可。4）考虑偶然偏心：一般情况高层都勾选高规：计算单向地震作用时应考虑。计算位移比时须考虑。计算层间位移角时，可不考虑。高钢规：平面回转半径的偶然偏心考虑方式。考虑偶然偏心，对结构的地震力和地震下的位移（最大位移、层间位移、位移角）有较大区别。对梁、柱配筋增加约 23%高规 4.3.3 条 条文说明：可按等效尺寸计算偶然偏心。而程序是采用最大外边长计算。可以修改偶然偏心值。5）考虑双向
20、地震作用：抗规5.1.1 条规定：质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转影响。具体判断原则可以用楼层位移比或者层间位移比超过 1.2，考虑双向地震。程序允许同时考虑偶然偏心和双向地震作用。两者取不利，结果不叠加。6）特征值分析参数：子空间迭代法：一般情况采用。多重里兹向量法：大体量结构（大规模的多塔、大跨结构等）采用计算振型个数：多重里兹向量法：30子空间迭代法：可选择程序自动确定；质量参与系数之和：90；最多振型数量：填“0”，程序自动取值。按侧刚计算时：单塔楼考虑耦联时应大于等于 9；复杂结构应大于等于 15；N 个塔楼时，振型个数应大于等于 N9。（注意各振型的贡献由
21、于扭转分量的影响而不服从随频率增加面递减的规律）一般较规则的单塔楼结构振型数大于等于 3 就可，顶部有小塔楼时就大于等于 6。按总刚计算时；采用的振型数不宜小于按侧刚计算的二倍，存在长梁或跨层柱时应注意低阶振型可能是局部振型，其阶数低，但对地震作用的贡献却较小。规范要求，地震作用有效质量系数要大于等于 0.9；基底的地震剪力误差已很小，可认为取的振型数已满足。7）重力荷载代表值的活荷载组合值系数：一般民用建筑为：0.5；图书馆、藏书库等为：0.8 或其它（抗规）5)周期折减系数：对于框架结构：0.60.7；（填充墙较少：0.70.8；轻质隔墙：0.80.85）框剪结构：0.70.8；（轻质隔墙
22、：0.850.9）框筒结构：0.80.9；剪力墙 0.81.0。6）竖向地震作用底线值：0.08当振型分解反应谱法计算的竖向地震作用小于该值时，将取该参数确定的值。该底线值调控时，相应的有效质量系数应达到 90%。适用结构详高规 4.3.15.7）竖向地震影响系数最大值占水平地震影响系数最大值的百分比：用户指定该值，来调整竖向地震力的大小。（如隔震设计，水平地震力可以降低，竖向地震力不能降低）8）自定义地震影响系数曲线：9）按主振型确定地震内力符号：程序默认规则：在确定某一内力分量时，取该振型下该分量绝对值最大的符号作为 CQC 计算以后的符号。勾选此项则按主振型。10）程序自动考虑最不利水平
23、地震作用 勾选 程序自动完成最不利水平地震作用方向计算，无需手动回填。11)斜交抗侧力构件方向附加地震数：抗规 5.1.1 条规定：有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于 15 度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。对异型柱结构最好增加 45 度方向进行补充计算。（异规 4.2.4）该角度是与 X 轴正方向夹角，逆时针方向为正。建议选择对称的多方向（45 度 225 度程序自动增加两个逆时针旋转 90 度的角度：135 度和 315 度），否则会造成配筋不对称。12)抗震构造措施的抗震等级：在程序中填入的是抗震措施的抗震等级。在某些情况下，抗震构造措施的抗震等级与抗震措施的抗震等级不
24、一致。五、隔震信息：六、活荷载信息：1)“柱 墙设计时活荷载” 一般选：折减“传给基础的活荷载” 该折减仅用于 SATWE 设计结构的文本及图形输出，并未传递给 JCCAD。JCCAD 计算基础时的活荷载读取的是 SATWE 没有折减的标准值，“梁楼面活荷载折减设置”：按使用功能选择注意：此处的荷载折减设置有一定的局限性，只给出了柱、墙、基础按楼层数折减和梁按从属面积折减 0.9，荷载规范的其它折减规定不能直接实现。*设计墙、柱、基础时的活荷载折减系数是：计算截面以上各层活荷载总和的折减系数。例：一栋 8 层办公楼，计算第 2 层柱内力时，上部楼层数：6，相应活荷载折减系数：0.65；计算第
25、6 层柱内力时，上部楼层数：2，相应活荷载折减系数：0.85。如果下面两层为商业，计算 1、2 层柱内力时程序就不能直接计算；可以采用简化的方法：将程序中 68 层的折减系数由 0.65 改为 0.9（偏安全取值）；或者在输入 1、2 层活荷载时先放大（除以折减系数 0.65，计算柱内力时程序自动乘以折减系数 0.65这样就抵消了，但是此方法仅用于计算 1、2 层的柱内力）*程序还可以在建模时“计算模型补充”中实现构件级的活荷载折减。2)梁活荷不利布置最高层号：填入数据 N,则要求从 1N 层考虑不利布置。一般填模型最高层号。考虑活荷载不利布置后，梁内力不再放大。3)考虑结构使用年限的活荷载调
26、整系数：设计使用年限为 100 年时取 1.1。不对风荷载、雪荷载调整。七、调整信息 1：1)梁端负弯矩调幅系数：在竖向荷载作用下，框架梁考虑塑性变形内力重分布。一般取 0.85。梁端弯矩调幅方法：“通过竖向构件判断调幅梁支座”：传统方法。“通过负弯矩判断调幅梁支座”：实际工程中，刚度较大的梁也可以作为刚度较小梁的中间支座。2)梁活荷载内力放大系数：用于考虑活荷载不利布置对梁内力的影响。一般取 1.11.3。如已考虑活荷载不利布置，则填 1.3)梁扭矩折减系数：对现浇楼板，可考虑楼板对梁抗扭有利。一般取：0.4。对于转换层的边框支梁，不宜小于 0.6。程序缺省对弧形梁及不与楼板相连的梁不进行折
27、减。折减不区分中部梁和边梁，不区分弹性板和刚性板，但可以考虑“全房间开洞”和“板厚为 0”形成的独立梁。忽略了“楼板开洞”和“楼板错层”的影响。可以在“设计模型前处理”“特殊梁”中修改单梁的折减系数。4）连梁刚度折减系数：可取 0.7结构允许连梁开裂，程序用刚度折减系数来反映开裂后的连梁刚度。为避免开裂过大，一般不宜小于 0.5.该参数越小，结构周期和位移越大，连梁内力越小。指定“地震作用”时，竖向地震和风荷载计算时连梁不予折减。注意：高规 5.2.1 条文说明：框剪结构中一端柱一端墙的梁以及剪力墙结构中某些连梁，如果跨比较大，重力荷载效应明显，此时慎重考虑折减。计算整体位移时，可不考虑连梁刚
28、度折减。“风荷载作用”：当风荷载作用水准提高到 100 年一遇或更高，在承载力设计时，允许考虑一定的连梁刚度弹塑性退化。位移计算时不起作用。“采用 SAUSAGE-CHK 计算的连梁刚度折减系数”勾选此项，程序会在：特殊墙-墙梁刚度折减系数中采用 SAUSAGE-CHK 计算结果作为默认值；如不勾选，则选用连梁刚度折减系数-地震作用的输入值。5）托墙梁刚度放大系数：“托墙梁”指转换梁与上部剪力墙直接相接、共同工作的部分；墙上开洞处对应的梁，程序不看作“托墙梁” 因计算模型中梁较实际偏柔，可以放大梁刚度，放大系数可取：100（为了保持一定的安全度，也可以不放大或少放大）6）支撑临界角（度）：20？建模时出现倾斜构件，此角度用来判断是按柱还是支撑来设计（大于此角度）7）超配系数：1.151.25？对应 9 度时的各类框架和一级框架，有些抗震计算需要采用实际配筋，此时程
