1、目 录第一章 工程概况 .21.1.工程概况 .21.2.编制依据 .4第二章 施工升降机基础及接料平台设计 .52.1方案概述 .52.2基础设计荷载取值 .52.3基础配筋计算 .62.4.平台脚手架、结构加固 .102.4.1.平台脚手架 .102.5.附图 .142.5.1施工升降机定位图 .142.5.2接料平台门及安全防护示意图 .172.5.3接料平台搭设示意图 .19第三章 安全生产措施 .203.1 安全生产管理目标 .203.2 安全生产保证体系 .203.3 安全生产组织管理措施 .213.4 安全技术措施 .21第四章 升降机安全防护棚计算书 .22第一章 工程概况1.
2、1.工程概况1.1.1本工程位于广州*山，由广州*房地产有限公司兴建，整个工程分为 11栋小洋房、1 栋会所、26 栋别墅，小洋房地下部分为 1层停车库，地上部分为 313 层为住宅，结构形式为框架剪力墙结构；会所为 1层框架结构 ；别墅为 3层框架结构。本工程总建筑面积 127228，其中地下室建筑面积为 29166，地上建筑面积为98062，会所建筑面积为 779，别墅总建筑面积 19434。0.000 标高相当于绝对标高暂定为 12.320.8m，室内外高差详见建筑总图。1.1.2 T1建筑总高度为 46.196米，T2 建筑总高度为 39.648米，T4 建筑总高度为39.893米。施
3、工升降机安装定位详见 2.1条,升降机型号为 SC200/200TD，施工升降机平面定位详见 2.5.1条施工升降机平面布置图。1.1.3规划总平面图：T1T10 T1T6T4T5T8 T17T2T31.1.4效果图1.2.编制依据序 号 名 称1 本工程建筑施工图、结构施工图2 本工程施工组织总设计3 建筑地基基础设计规范 GB50007-20024 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20015 建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-20016 SC200/200TD型施工升降机使用说明书7 建筑施工手册（第四版）8 PKPM设计软件第二章 施工升降机基础及接料平台设计2.
4、1方案概述主体结构及装修阶段施工时，垂直运输机械采用广州市*工程机械有限公司生产的 SCD200/200TD施工升降机配合施工，计划安装时间为结构 67 层开始。根据施工现场的场地情况及建筑物的平面位置，施工升降机安装位置相见施工升降机平面布置图，施工升降机具体位置由现场，根据使用情况布置。1、T1 栋：1-61-9/1-G 轴或 1-121-15/1-G 轴（安装部位和台数根据施工进度及业主销售节点要求确定）间,具体详见 2.5.1条施工升降机平面布置图，施工接料由建筑阳台进入室内，升降机安装高度约 49.764m，合 33节（见 2.22.3 条相关计算） 。2、T2 栋：2-62-8/2
5、-G 轴或 1-151-17/2-G 轴（安装部位和台数根据施工进度及业主销售节点要求确定）间,具体详见 2.5.1条施工升降机平面布置图，施工接料由建筑阳台进入室内，升降机安装高度约 43.732m，合 29节（见 2.22.3 条相关计算） 。3、T4 栋：4a-24a-3/4a-B 轴或 4-14-2/4-B 轴或 4-54-6/4-B 轴或 4d-14d-2/4d-B 轴（安装部位和台数根据施工进度及业主销售节点要求确定）间,具体详见 2.5.1条施工升降机平面布置图，施工接料由建筑阳台进入室内，升降机安装高度约 43.732m，合 29节（见 2.22.3 条相关计算） 。基础平面尺
6、寸为 44003800mm（见SC 型升降机使用手册GJJ-3-05 页） 。为简化计算，选用 T1栋施工升降机进行计算，计算过程见 2.22.3 条。2.2基础设计荷载取值SCD200/200TD型施工升降机（采用标准附墙架，附墙架为型）查广州市*工程机械有限公司SC 型升降机使用手册 “施工升降机主要技术参数汇总表”：施工升降机自重：安全系数 K=2，安装高度 3+133+7.5（参说明书 GJJ-4-11页）=49.5m取（取 49.764m，合 33节）时的重量：G1=（吊笼重+外笼重+导轨架总重+对重重+载重重）2。吊笼重 22000外笼重 1480导轨架总重=(每节重 170，每节
7、高 1.508m)17033 节=5610载重 22000G1=（220001480561022000）2=30180=301809.8/103KN=295.76KN。基础承载等于P=295.76KN按能承受最大压力 Pmax=295.76KN而制作的基础，则符合该升降机的使用要求。基础自重：G2=1.24.4m3.8m0.3(m)24（kN/m 3）=144.46KN。(其中砼重力密度，取 24KN/m3)2.3基础配筋计算基础施工前由施工员进行现场定位，在做好下部支撑加固后在地下室顶板上对预埋螺栓孔进行定位，绑扎双层双向 B12200钢筋网，浇筑 C30厚 300mm厚混凝土基础。待混凝土
8、强度达到设计要求后进行升降机的定位安装。1、参数信息：标准节尺寸为0.65m0.65m1.508基础尺寸为4.4m3.8m0.3m（厚）基础砼强度等级为C30T1栋施工电梯参考工程地质详细勘察报告ZK1、ZK2、ZK7，按持力层为人工填土进行计算。地基承载力特征值fak取100.00kN/m 2。2、基础承载力计算：依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。基础设计值计算公式：式中 F作用于基础的竖向力，它包括施工电梯自重，F=295.76kN；G基础自重与基础上面的土的自重，G=144.46kN；Bc基础底面的宽度，取Bc=4.4m；a合力作用点至基础底面最大
9、压力边缘距离(m)，按下式计算：a=4.4/2-0=2.2m（M=0）。经过计算得到：最大压力设计值Pmax=(295.76+144.46)/4.42=22.74kPa3、地基承载力验算：地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第5.2.3条。计算公式如下：其中 fa修正后的地基承载力特征值(kN/m 2)；fak地基承载力特征值，取100.00kN/m 2；b基础宽度地基承载力修正系数，取0；d基础埋深地基承载力修正系数，取1.0；基础底面以下土的重度，取17.2kN/m 3；m基础底面以上土的重度，取17.2kN/m 3；b基础底面宽度，取4.4m；d基础埋
10、深度,取0.3m。解得地基承载力设计值 fa=96.56kPa实际计算取的地基承载力设计值为：fa=96.56kPa地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=22.74kPa，满足要求！4、受冲切承载力计算：依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。验算公式如下：式中 hp受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=1.0；ft混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.43kPa；am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：am=0.65+(0.65+20.3)/2=0.95m；h0施工升降机基础的有效高度，取 h0=0.3-0.015=0.285m；Pj最大压力设计值，取 P
11、j=22.74kPa；Fl实际冲切承载力：Fl=22.74(4.4+1.24)1.58/2=101.32kN。允许冲切力：0.71.01.43950285=271020.75N=271.02kN实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！5、基础配筋计算：依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。1.抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=1.88m；P截面I-I处的基底反力:P=22.74(30.65-1.88)/(30.65)=0.82kPa；a截面I-I在基底的投影长度,取 a=0.65m。经过计算得 M=1.88 2(24
12、.4+0.65)(22.74+0.82-2144.46/（4.43.8）)+(22.74-0.82)4.4/12=45.83kN.m。2.配筋面积计算,公式如下： 经过计算得 As=45.8310 6/(0.9310285)=576.37mm2。由于最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为：0.00154400285=1881mm 2。故取 As=1881mm 2。选用双层双向23B12200，构造配筋As=2601mm 2。2.4.平台脚手架、结构加固2.4.1.平台脚手架升降机平台脚手架见本方案附图，脚手架为扣件式钢管落地式双排脚手架，立杆纵距为 1500、700、1500mm，立杆横距
13、为 1000、750mm，步距 4.7米以下为 1450mm，4.7米以上为 1800 mm（稳定性计算值） 、1100mm，连墙杆间距为 3000mm（每根连墙杆有效面积为 5.5平方米） ，两侧面按要求设置剪刀撑、挡脚板、栏杆、密目网。平台与结构挑板间距 50mm，保证施工时由脚手架平台承受荷载，保证结构平台板的安全。脚手架平台的搭设高度约为 40米（为简化计算，选 T1平台脚手架进行计算） ，脚手板铺设的层数为 13层（0.35KN/m 2） ，每米立杆结构自重取 0.1248KN/m，施工正常荷载取2层（6KN/m 2） 。由于脚手架的立杆纵、横距、大小横杆步距、连墙杆的面积等构造要求不大于常用脚手架的设计尺寸，而高度大于常用脚手架的设计尺寸，所以仅对立杆稳定性进行验算。验算时单根中立杆取 1500800mm面积计算，不考虑栏杆、挡脚板、密目网等防护设施。经验算 40米采用单管立杆。1.稳定性验算：+ fANWMN=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=0.124840=4.99KN构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.351.50.813=5.46KN施工荷载标准值产生的轴向力总和。NQK=61.50.8=7.2KNN=1.2（NG 1K+NG2K）+0.851.4NQK
