1、现浇阳台栏板，从施工条件来讲，当布单排筋时，板厚应大于 80，双排筋时，应大于120。因振捣棒最小为 30，布单排筋时，板厚如为 60，双向钢筋直径如为 8+6，则钢筋两边仅剩 23，无法振捣。 将框架柱的配筋放大 1.31.6 倍。角柱放大大些（不小于 1.4 倍） ，边柱次之，中柱放小些（1.2 倍）柱下条基的计算方法和构造要求总结 分类:地基基础柱下条基主要用于柱距较小的框架结构，或排架结构，可以单向设置也可以布置成十字型的。单向设置一般沿房屋的纵向柱列布置，这是因为房屋纵向柱列跨数多、跨距小的缘故，也是因为沉陷挠曲主要发生在纵向。 柱下条基的构造 1.基础梁肋高 h 一般取 1/8-1
2、/4 的柱距，荷载较大的部位取上限左右，次要位置取下限左右。由于近柱旁剪力较大，可局部增加梁高! 2.翼板厚不宜小于 200mm，小于 250mm 做成等厚，大于 250mm 做成斜坡，坡度小于等于 1：3 3.端部向外伸 1/3-1/4 边跨跨距，目的：降低第一跨弯矩，减少配筋，同时也可以调整基础形心。 4.梁底面，顶面纵向受力钢筋最小配筋率为 0.15%，且梁跨中截面受压区的配筋面积不宜大于受拉主筋的面积。受力主筋直径不宜小于 10mm。梁底和梁顶的纵向受力钢筋应有 2-4 根通长配置，其面积不得少于纵向受力筋的 1/3。这是为考虑基础整体弯曲造成的影响。 5.柱下条基可能承受扭矩，故箍筋
3、做成封闭的。箍筋直径不小于 8mm，梁宽 b800mm6 支箍。梁跨中 0.4 倍的跨长范围箍筋间距可以适当放大；腰筋直径不小于 10mm。 6.翼缘板受力钢筋直径不小于 8mm，间距 100-200mm，翼缘板下的地基土有可能与翼缘板脱离时，应在翼缘板上部设置受力钢筋。 7.基础梁肋宽应稍大于墙宽或柱宽。 8.混凝土不低于 c20。 柱下条基内力计算方法 1.简化方法 采用基底反力呈直线分布的假设。用倒梁法或静定分析法。这种方法仅能满足静力平衡条件。适用条件：柱距相差不大、柱荷载比较均匀、基础对地基相对刚度较大、能忽略柱间不均匀沉降等的情况。 2.地基上梁的计算方法 能考虑地基和基础件的静力
4、平衡条件和变形协调条件。需选择合适的地基模型，常用的有温克尔地基模型，弹性半空间地基模型，有限压缩层地基模型等。 3.考虑上部结构的共同作用法 较精确，不利于手算。 简化计算方法 要求基础刚度达到或接近刚性，判断公式： 倒梁法的步骤： （要求梁截面高度大于 1/6 柱距，以满足反力直线分布的假定） 1.按地基承载力和构造要求确定基础底面积 A 2.按反力直线分布假定计算基地净反力 p 3.确定柱下条基的计算简图：将柱脚视作不动绞支座的倒连续梁，其上作用净线反力分布荷载 pB 和扣除柱轴力以外的其它荷载。 4.进行两续梁内力分析 5.按求得的内力进行截面设计 6.翼缘板的内力和截面设计同扩展基础
5、。 注意 1.倒连续梁法得到的支座反力和柱的轴力一般不相同。为此提出了“基底反力局部调整法”，即将不平衡力（柱轴力与支座反力的差值）均匀的分布在支座附近的局部范围（一般 1/3 的柱距）再进行内力分析，将结果叠加到原来分析的结果上，如此逐次调整直到不平衡力基本消除。 q=（F-R）/（l1+l2）,正值向上，负值为拉力向下（指向地基土） 。 2.倒梁法只是进行了基础局部弯曲的计算，而未考虑基础的整体弯曲。实际上基础往往发生正向挠曲，这样以来边柱和角柱的荷载会增加，内柱会卸荷，于是条基端部的基地反力要大于按直线分布假设时的基地反力。所以简单的做法是将两边边跨跨中和支座的钢筋按计算值增大 15%-
6、20%。通过这篇文章让你彻底了解在 PKPM 中主梁与次梁的区别-（强档推出） 次梁在 PMCAD 主菜单 1 和主菜单 2 不同输入方法的比较分析 次梁可在 PMCAD 主菜单 1 中和其它主梁一起输入，程序上称为 “按主梁输入的次梁” ，也可在 PMCAD主菜 2 的“次梁布置”菜单中输入，此时不论在矩形或非矩形房间内均可输入次梁，但只能以房间为单元输入，输入方式不如在 PMCAD 主菜单 1 中方便。 次梁在主菜单 1 输入时，梁的相交处会形成大量无柱联接节点，节点又把一跨梁分成一段段的小梁，因此整个平面的梁根数和节点数会增加很多。因为划分房间单元是按梁进行的，因此整个平面的房间碎小，数
7、量众多。次梁在主菜单 2 输入时，次梁端点不形成节点，不切分主梁，次梁的单元是房间两支承点之间的梁段，次梁与次梁之间也不形成节点，这时可避免形成过多的无柱节点，整个平面的主梁根数和节点数大大减少，房间数量也大大减少。因此，当工程规模较大而节点，杆件或房间数量可能超出程序允许范围时，把次梁放在主菜 2 输入可有效地、大幅度减少节点、杆件和房间的数量。 7在主菜单 1 中输入次梁（简称当主梁输）和在主菜单 2 中输入的次梁（简称当次梁输）在程序处理上有很多不同点，计算和绘图结果也会不同。 1、导荷方式 作用于楼板上的恒活荷是以房间为单元传导的，次梁当主梁输时，楼板荷载直接传导到同边的梁上。当次梁输
8、时，该房间楼板荷载被次梁分隔成若干板块，楼板荷载先传导到次梁上，该房间上次梁如有互相交叉，再对次梁作交叉梁系分析（交叉梁系仅限于本房间范围） ，程序假定次梁简支于房间周边，最后得出每次梁的支座反力，房间周边梁将得到由次梁围成板块传来的线荷载和次梁集中力。 两种导荷方式的结构总荷载应相同，但平面局部会有差异。 2、结构计算模式 在 PM 主菜单 1 中输的次梁将由 SATWE、TAT 进行空间整体计算，次梁和主梁一起完成各层平面的交叉梁系计算分析，其它要特征是次梁交在主梁的支座是弹性支座，有竖向位移。有时，主梁和次梁之间是互为支座的关系。 在 PM 主菜单 2 输入的次梁按连续梁的二维计算模式计
9、算。计算时，次梁铰接于主梁支座，其端跨一定铰支，中间跨连续。其各支座均无竖向位移。 3、梁的交点的连接 按主梁输的次梁与主梁为刚接连接，之间不仅传递竖向力，还传递弯矩和扭矩。特别是端跨处的次梁和主梁间这种固端连接的影响更大。当然用户可对这种程序隐含的连接方式人工干预指定为铰接端。 PM 主菜 2 输的次梁和主梁的连接方式是铰接于主梁支座，其节点只传递竖向力，不传递弯矩和扭矩。对于其端跨计算支座弯距一定为 0。 4、梁支座负弯矩调幅 在 SATWE、TAT 计算时对 PM 主菜单 1 中输的次梁均隐含设定为“不调幅梁” ，此时用户指定的梁支座弯矩调整系数仅对主梁起作用，对不调幅梁不起作用。如需对
10、该梁调幅，则用户需在“特殊梁柱定义”菜单中将其改为“调幅梁” 。 在 PM 主菜单 2 输入的次梁按连续梁计算，均可读取用户设定的调幅系数进行调幅。 5、绘梁施工图前对梁的相交支座的支座修改 次梁按主梁输入时： 在 PM 主菜单 1 当作主梁输入的次梁，经过三维程序计算后，程序不一定认定他是次梁。 此时程序判定次梁的过程是： 对每个无柱节点需要判断为“支座” （用三角形表示）或“连通” （用园圈表示） ，该节点处于负弯矩区的为支座，为正弯矩区的为连通。 支座时，梁本身应为次梁，支座梁则为主梁。 连通时，连通节点两端的两跨梁将合并为一跨，成为主梁，节点上的另一方向梁成为次梁。 支座时，施工图上的
11、梁下部钢筋在支座锚固长度仅为 15 倍钢筋直径。因处于负弯矩区而按非受拉锚固设计。连通时，该节点两端的梁下钢筋必然在节点下连通，程序不会出现锚入支座节点，因为处于受拉区。 对处于端跨的次梁（支承在梁支座上） ，程序需将其判断为“悬挑梁”或是“端支承梁” 。 当端跨梁下无正弯矩，全跨均作用负弯矩时，程序判定该端跨为挑梁，在该跨端部用园圈表示。反之，程序认定该跨为端支承梁，在该跨端部用三角支座表示。 对如上程序自动判定的支座状况，一般人工应做干预修改。在中间跨，把支座改为连通将合并梁跨，施工图设计偏于安全。一般不应将连通改为支座。对于交叉梁系，更应注意把有些支座改为连通，才能得到符合实际的施工图设
12、计。 次梁按次梁输入时： 对于在 PM 主菜单 2 输入的次梁，其跨度、跨数都已确定，与在 PM 主菜单 1 输入的主梁相交处，其本身是次梁的性质不能修改，其支座处的梁肯定当作主梁处理，也就是说，对这种次梁，一般没有修改支座的问题。 6、三维空间程序的活荷载不利布置计算 按主梁方式输入的次梁，将在层平面上形成大量的房间。SATWE、TAT 的活荷不利布置计算是按每个房间逐个布置活载的过程，这时可能造成活荷不利 ? 计算过于繁琐费时。 按次梁方式输入的次梁，层平面上形成的房间均为不考虑次梁划分的大房间，其活荷不利布置计算更快捷。7、楼板配筋 由于板底钢筋的配置是以房间为单元进行的，按主梁方式输入
13、次梁的房间可能过多过密，此时作楼板配筋施工图时，一般不应采用“逐间布筋”或“自动布筋”的方式，因为这种方式的板底钢筋是细碎的小段筋。一般应采用“通长配筋”菜单将板底钢筋按不同范围拉通配置。一、 结构设计参数的合理选取 1、 总信息中增加裙房层数的参数，是为了 0.2Q0 的调整对于立面有变化的高层，程序给出 0.2Q0调整可能偏大，可人工干预调整 2、 转换梁由设计人自行定义，转换层所在层号由设计人输入 3、 结构材料信息仅影响风荷载的大小，程序按 0.065n 给出一个隐含值如果计算结果中结构的基本周期大于隐含值，应将计算值代替隐含值 4、 结构体系：如为短肢剪力墙结构，应调整结构的抗震等级
14、 5、 模拟施工荷载 1，逐层加载；模拟施工荷载 2，考虑基础变形，对刚度不很大的框筒、筒体结构适用，目前计算版本暂不能使用 6、 结构温度应力计算信息，目前暂不使用编制人试算 8 度设防的北京实例，配筋相当于 9 度设防原因是未考虑砼的徐变、微裂纹对应力的释放，计算结果偏大 7、 对所有楼层强制采用刚性楼板假定，只有位移控制是在刚性楼板假定条件下计算执行这一开关地震力、内力计算结果不对一般工程计算二遍，一是强制楼板刚性控制位移；二是真实情况计算内力、地震力 8、 程序风荷载是按高规计算的，对多层偏大 30新规范风荷载由 30 年一遇改为 50 年一遇，基本风压增大 2030 二、 地震作用效
15、应计算与调整 1、 新程序中无论是藕联计算还是非藕联计算，依据的都是藕连矩阵考虑藕联对任何结构都适用 2、 偶然偏心：对偶然偏心解释抗震规范（5.2.31 条）与高规（3.3.3 条）不同新程序按高规执行，主要是因为、考虑藕联对任何结构都适用、依靠程序自行搜索边榀很困难计算时选取此项，计算内力增大 510程序内定考虑 X 方向：正偏心，负偏心Y 方向：正偏心，负偏心只在内力和位移计算中考虑（TBSA 在周期计算时就考虑了） 3、 双向地震作用：根据抗震规范 5.1.13 条考虑双向地震作用的扭转影响时，柱按单偏压计算时无问题但按双偏压计算，柱的配筋增加多达 3050因此早期程序考虑双向地震作用
16、时，不考虑柱的双向偏压计算经程序编写组与规范编写组协商，现程序按下列原则考虑：主方向的弯矩、剪力和轴力按 0.85 开平方；次方向弯矩、剪力和轴力保持原值不变 4、 多方向地震：程序输出的计算结果中给出了地震作用的最大方向，对于复杂结构应将此方向输入进行计算 5、 一般钢筋混凝土结构可不考虑 效应 三、 调整信息 1、 剪力墙加强层起算层号：此项如填 0，表示加强区从0.00 层起算；此项填-1 表示加强区从负一层地下室起算无论此项填何值，都不影响加强区的绝对高度有地下室时，地下室墙是否算加强区，一般情况不希望墙的配筋下小上大对一层地下室算加强区较好 2、 对 9 度及一级框架结构梁柱的超配系
17、数隐含值为 1.15相当过去考虑的二个 1.1 3、 楼层水平地震剪力调整：根据抗震规范 5.2.5 条要求，若要求调整，程序将自动调整不满足剪重比的楼层内力但一般情况希望不调整因为计算结果小于剪重比的要求，很可能结构的方案不合理 4、 薄弱层：薄弱层的判断，可通过计算结果中的刚度比设计人通过第一次计算结果判断出薄弱层，再对此项进行填写 5、 荷载组合：、增加了由永久荷载效应控制的组合、可以调整活荷载的分项系数和活荷载的组合系数 6、 程序中转换梁的内力调整，严格按规范执行转换梁及框肢柱需要设计人自行定义框肢柱分为二类：一是四周是梁二是剪力墙的边榀一个方向不是柱，为剪力墙的一部分另一方向是柱
18、7、 程序将与剪力墙相连柱承担的倾覆弯矩，归属剪力墙而不归属框架柱否则框架柱承担的倾覆弯矩可能超过 50评论(1)阅读(4) 论坛评论1518 10.30 10:22四、 结构整体性能控制 1、 位移控制：程序按高规 4.3.5 条执行输出结果第一项是构件节点位移，第二项是层间位移 位移控制是通过控制位移比进行的计算结果出现个别位移比超限时，可查位移的大小在位移 很小的情况下，可不考虑 2、 周期控制：高规 4.3.5 条要求第一扭转周期 Tt 与第一平动周期 T1 之比,*高层小于 0.9程序 输出了各振型的周期对于结构比较规则，刚性楼板假定输出的结果第一项为 X 方向平动周期， 第二项为
19、Y 方向的平动周期最长的平动周期就是第一平动周期，再找出同方向第一扭转周期二 者之比应满足高规要求 3、 刚度比的控制：程序提供了三种方法，一是高规附录 E.0.1剪切刚度 K1= (CiGciAci+GwiAwi)/hi；二是高规附录 E.0.2剪弯刚度 Ki=Fi/i；三是抗震规范 3.4.2，3.4.3 条 文说明中建议的方法 Ki=Vi/ui. 方法 1 过于简单方法 2 用于转换层的计算程序隐含的是方法 3，概念和计算均简单但未扣除刚 体转角引起的位移 4、 框架承担的倾覆力矩计算按抗震规范 6.1.3 条文说明中公式 5、 多层结构薄弱层验算，近似程度较大，计算的位移可能偏小原因是
20、采用薄壁柱模型，与抗 震要求的强柱弱梁概念不一致 6、 时程分析：选地震波对计算结果影响很大，有条件的地区用当地的实测波选波的原则为每 条波计算的结果不少于按振型分解法计算结果的 60（可调整波的放大系数）；三条波的平均反 应，不小于振型分解法的 80 五、 一些特殊功能编制原理与应用 1、 弹性楼板：程序提供了三种模型、弹性楼板 6：考虑楼板的面内刚度和面外刚度，采用壳 单元原则上适用于所有结构，但采用弹性楼板 6 计算时，楼板和梁共同承担面外弯矩，计算结果 中梁的配筋小了，而楼板承担面外弯矩，计算的配筋又未考虑此外计算工作量大因此该模型 仅适用于板柱结构、弹性楼板 3：考虑楼板的面内刚度无
21、限大，并考虑楼板的面外刚度适用 于厚板转换层、弹性膜：考虑面内刚度，面外刚度为零采用膜剪切单元 2、 程序中地下室信息回填土对地下室约束相对刚度比：所填数值，相当于地下室被约束后 时地下室本身刚度的多少倍如填负数，表示嵌固水平位移，不嵌固竖向位移如结构计算中， 只算上部结构，相当于既约束了水平位移，又约束了竖向位移这仅适用于地下室刚度很大的情 况 3、 各种竖向构件根据截面尺寸分为：柱H/B8.采用 TAT、TBSA 计算时，建模均为薄壁柱单元但采用 SATWE 计算时， 应注意柱、墙单元的选择，对柱、异形柱选柱单元（一维单元），对短肢剪力墙、剪力墙选壳单 元（二维单元）否则计算结果差异很大
22、4、 设计参数信息梁柱重叠部分简化为刚域：选用此项梁柱重叠部分简化为刚域，适用于异 形柱结构，可真实计算梁的内力和配筋 5、 设计参数信息混凝土柱计算长度系数执行混凝土规范 7.3.113 条：一般情况不采用，除 9 度或沿海地区风起控制作用时采用 六、 特殊工程分析 1、 多塔定义、有缝结构： 多塔指的是：各塔之间相互独立；每个塔的外表面都是迎风面定义多塔是为了帮助风荷载的倒 算 对多塔结构要判断平动周期与扭转周期的比值，需要每个塔单算对分缝结构判断平动周期与扭 转周期的比值时单算，计算内力和配筋时可合算或分算分算时一个方向的风荷载算大了 2、 楼板开洞：对板柱结构，楼板定义为弹性楼板 6；
23、对砌体结构，楼板定义为弹性膜 3、 弱连接：由于两边振动可能不同步，引起拉、压作用建议不考虑楼板的作用，仅考虑梁承 担拉、压作用 4、 不等高嵌固：PM 程序中有与地基相连的最高层号信息，启用后程序对悬空柱进行搜索， 加上嵌固约束对电梯井道下落也可按此方法处理 还可以通过修改不等高柱的坐标解决不等高嵌固 5、 SATWE 提供了复杂楼板有限元分析与设计（SlabCAD）”.SlabCAD 可自动从 SATWE 的三维分析 结果中取出需要精细分析的楼板或楼板局部，进行二次有限元分析和配筋设计适用于各种复杂 楼板如板柱结构的楼板、预应力楼板、转换层结构的厚板、人防地下室的顶板、需考虑板面内拉 伸和剪切作用的特殊结构 6、 剪力墙上洞口处梁的输入：一般门窗洞口按剪力墙开洞处理，即洞口处为连梁，以剪切变形 为主；如洞口跨中弯矩不可忽略，以弯曲变形为主，按梁单元输入此时要在剪力墙洞口两侧增 加节点号 7、 框肢结构的转换梁计算，通常是由施工阶段，正常使用阶段往往不控制设计时应补充施工 阶段的验算，把上面几层荷载按均布恒载加上，对转换梁进行验算SATWE 整体计算时，框肢转换 梁的计算偏小，配筋时留 1020的余量 8、 框剪结构判断框架的
