1、 第 1 页 倒置 A2/O 的提出、特点、运行控制及应用实例摘 要传统 A2/O 工艺有其固有的缺欠，往往在保证脱氮效果的同时除磷效果不佳。在充分分析传统 A2/O 工艺的基础上，提出了将缺氧池置于厌氧池前面，厌氧池后设置好氧池的分点进水倒置 A2/O 工艺。 很多工程实例表明，在 COD去除能力与常规 A2/O 工艺相当的情况下，倒置 A2/O 工艺的脱氮除磷功能明显优于常规 A2/O 工艺。关键词 倒置 A2/O；分点进水；脱氮除磷；AbstractConventional A2/O process achieves satisfied effect nitrogen removal.
2、But its difficult to achieve satisfied effect phosphorus removal because of its own shortage. Principle and characteristics of conventional A2/O process have been studied. In reversed A2/O process an anaerobic tank is put before anoxic tank and design dividual point infall in aerobic tank after anox
3、ic tank. And experiment in many sewage plants has showed that phosphorus and nitrogen removal rates of reversed A2/O process are markedly higher than that of conventional A2/O process whereas the COD removal rates are equal.Keywords Reversed A2/O process, Nitrogen removal and Phosphorus removal1 传统
4、A2/O 工艺简介城镇污水处理厂应同时满足 SS、BOD、TN、TP 的处理要求。在上世纪提出的 A2/O 等同步脱氮除磷工艺，可很好的实现。凭借其工艺流程简单，占地少，药剂费用省，处理效果好等优点，普及迅速。第 2 页 传统 A2/O 工艺由厌氧、缺氧及好氧 3 部分组成 【 1】 。张杰等 【 2】 对传统 A2/O 工艺脱氮除磷性能的研究结果表明，传统 A2/O 工艺在运行过程中存在着如下问题：（1） 机理方面聚磷菌和硝化菌、反硝化菌等多种微生物共同生长在一个系统内，不同功能的微生物均不能在各自最佳的生长条件下生长。硝化菌基本上属于自养型专性好氧细菌，由于其代谢产能低，其突出的特点是生长
5、速率慢、世代期长，在系统内要保持较高浓度的硝化菌，就要求在较长的泥龄下运行。系统除磷的主体聚磷菌多为短世代微生物，可以在较短的泥龄下正常生长，因此在较短的泥龄下运行时可获得较高的除磷效率。显然，在运行泥龄上，传统 A2/O 工艺在脱氮与除磷之间存在着矛盾。为了缓解这一矛盾，传统 A2/O 法通常在较窄的泥龄范围内运行，以兼顾脱氮与除磷对泥龄的要求。（2） 工艺布置方面 内循环内循环量根据脱氮比计算而出，其值一般在 100400%；污泥循环根据二沉池 SVI 值，计算循环污泥浓度，再根据曝气池内悬浮固体浓度计算而出，其值一般在 25100%。可见，内循环远比污泥循环大的多。内循环的存在使得大部分
6、剩余污泥中实际上未经历完整的释磷、吸磷过程。而聚磷菌一大特点就是：厌氧条件下释放磷越充分，好氧条件下就越能过量吸收磷。这种不完整的释磷、吸磷，就严重影响除磷效果。 碳源分配由于缺氧区位于系统中部，反硝化在碳源分配上居于不利地位，因而影响了系统的脱氮效果。 硝酸盐根据生物除磷原理，在厌氧条件下,聚磷菌通过菌种间的协作，将有机物转化为挥发酸，借助水解聚磷释放的能量将之吸收到体内，并以聚 羟基丁酸PHB 形式贮存，提供后续好氧条件下过量摄磷和自身增殖所需的碳源和能量。一般污水中 NO2-N 和 NO3-N 浓度较低，而且厌氧区 NO2-N 和 NO3-N 主要来第 3 页 自污泥回流。研究表明 NO
7、3 是反硝化过程中优先利用的电子受体 【 3】 ，Ahn 等【 4】 实验证实，NO 2 同样是反硝化过程中重要的电子受体，但会对缺氧摄磷产生抑制作用。当厌氧区存在 NO2-N 和 NO3-N 时，反硝化菌利用 NO2-N 和NO3N作为最终电子受体，氧化污水中的有机物，使溶解性有机物 BOD（S） 浓度降低。试验表明，反硝化反应基本结束时磷的释放过程才开始进行 【 5-6】 。由于反硝化菌与聚磷菌争夺碳源而使释磷时间大大滞后;溶解性有机物 BOD（S） ，浓度的降低又使释磷反应进入非线性阶段，释磷速度大大下降，而释磷量的减少会导致好氧阶段磷的吸收能力下降，磷的去除率降低。 溶解氧溶解氧的存在
8、会抑制异养硝化盐还原反应，其作用机理为:a) 氧阻抑硝酸盐还原酶的形成(有些反硝化细菌必须在厌氧和有硝酸盐存在的条件下才能诱导合成硝酸盐还原酶;b) 氧可作为电子受体，竞争性地阻碍硝酸盐的还原 【 7】 。A 2/O 系统在实际运行时，为获得更高的脱氮效果，常采用较大的内回流比，使更多的硝酸盐进入到兼氧池进行反硝化处理，造成回流混合液中溶解氧破坏了缺氧硝化环境，阻断反硝化反应的进行。综上所述，特定功能不同的微生物在系统内混合生长导致传统 A2/O 工艺脱氮除磷效率不稳定。尤其是世代期长的硝化菌与其他细菌混合生长使系统难以兼顾脱氮与除磷的需求而导致系统的运行效果不稳定。在出水标准越来越严格的今天
9、，根据城镇污水处理厂污水排放标准（GB18918-2002） 一级 A 排放标准，TN 小于 15mg/L，TP 小于 0.5mg/L。显然传统的 A2/O 工艺难以满足此要求。因此，有必要对常规生物脱氮除磷工艺的布置进行改良。第 4 页 2 倒置 A2/O 工艺的提出及特点2.1 倒置 A2/O 工艺的流程污水在缺氧池和厌氧池分段进水，进水量由氮磷的去除程度计算；进入缺氧池的污水和循环污泥，硝化液经充分混合后一起进入缺氧区。污泥中的硝酸盐，残余的溶解氧，在反硝化菌的作用下进行反硝化反映，将硝酸盐转化为但其，实现了系统的前置脱氮。污泥经过缺氧反硝化以后进入厌氧区，避免了硝酸盐对厌氧环境的不利影
10、响。在厌氧区，聚磷菌将无水肿的碳源转化为聚 羟基丁酸（PHB）等储能物质，积聚吸磷动力。在好氧区，有机污染物进一步被降解，硝化菌将污水中存在的氨氮转化为硝酸盐氮，同时聚磷菌利用在厌氧条件下产生的动力进行过度吸磷。活性污泥混合液在二沉池进行泥水分离，一部分污泥回流到系统前端，另一部分富含磷的剩余污泥从系统排出，实现生物除磷。关于回流问题，张波等 【 8】 认为可不设置内回流，直接采用污泥回流。首先应清楚外回流和内回流的区别。污泥外回流量是取决于二沉池污泥性质 SVI值，而 SVI 值又与系统的泥龄、污泥负荷、温度等有关；内回流是取决于反硝化率，两者又本质区别。以下述计算为例：1. 回流污泥浓度
11、610rXSVI（2-1）第 5 页 式中 Xr 回流污泥浓度（mg/L ）SVI 污泥指数，一般采用 100；r 系数，一般采用 r=1.2610.20/rXmgL2. 污泥回流比 1vrRX（2-2 ）式中 R 污泥回流比；rX 回流污泥浓度（mg/L ） ， 0.751290/rrXf mgL25091R.3. TN 去除率 120%Se（2-3）式中 e TN 去除率（%） ；S1 进水 TN 浓度（mg/L ） ；S2 出水 TN 浓度（mg/L ） ，设计中取 15mg/L。第 6 页 30.84150%1.35e4. 内回流比 1eR内（2-4）式中 R内 内回流倍数； 51.3
12、%.06内 ， 设 计 中 取 150%回流量为 1.5+0.5=2.0。试想二沉池中，进人池中流量为 3Q，其中 2Q 由池底回流，这种情况下二沉池很难稳定运行同时；当水质水量变化或在不同的季节、不同的工况条件下，无法随时调节回流比，因为每次调节回流比都会改变二沉池的固体通量，污泥的 SVI 值也相应改变，引起二沉池流态的变化，影响出水的效果。因此，不应用污泥回流代替内回流。2.2 倒置 A2/O 工艺的原理倒置 A2/O 工艺采用的仍是生物同步脱氮除磷原理，即2.2.1 生物脱氮机理有机氮化合物在氨化菌的作用下，分解转化为氨态氮；氨态氮在硝化菌的作用下进一步分解转化，首先在亚硝化菌的作用下
13、转化为亚硝酸氮，继之亚硝酸氮在硝化菌的作用下，转化为硝酸氮。在缺氧条件下，硝酸氮在反硝化菌的代谢作用下，通过两种途径转化:一是同化反硝化( 合成)，最终形成有机氮化合物，成为菌体的一部分;二是异化反硝化(分解)，最终产物为气态氮。生物脱氮过程如图 1 所示。2.2.2 生物除磷机理废水生物除磷机理为，在厌氧条件下(氧化还原电位 ORP 在-200-300mV)，第 7 页 聚磷菌将其细胞内的有机态磷转化为无机态磷加以释放，并利用此过程中产生的能量吸收废水中的溶解性有机基质合成聚 羟基丁酸盐(PHB)颗粒；而在好氧条件下，聚磷菌则将 PHB 降解以提供其从废水中吸磷所需要能量，从而完成聚磷的过程
14、。图 2 所示为上述除磷机制的作用过程。图 1 生物脱氮过程图 2 除磷机制的作用过程2.3 倒置 A2/O 工艺的特点（1） 分段进水分别满足反硝化、除磷所需碳源；（2） 避免了回流污泥中携带的硝酸盐、溶解氧对厌氧区的不利影响；（3） 聚磷微生物经历厌氧环境之后直接进入生化效率较高的好氧段，其在厌氧环境下形成的吸磷动力得到了更有效率的利用；（4） 参与循环的微生物全部经历了完整的厌氧-好氧过程，具有“群体效应”【 9-11】 ，因而显著提高了系统的氮磷脱除能力；第 8 页 3 倒置 A2/O 工艺设计3.1 分段进水设计进入缺氧池的 BOD5 总量与进入缺氧池的硝酸盐总量比值大于等于 3；同
15、时为实现有效除磷，进入厌氧池的 BOD5 总量与要求去除磷的总量比值大于等于 20。即： 3axNO0e（ R+r)S TP-b 2=1（3-1）式中 a 缺氧池进水比例；b 厌氧池进水比例；R 污泥回流比；r 混合液回流比；SNOx 出水硝酸盐浓度，mg/L ；So 进水 BOD5 浓度，mg/L；Tp 进水总磷浓度，mg/L ；Pe 出水总磷浓度，mg/L ；3.2 反应池容积计算反应池按照室外排水规范（GB 50014-2006） 要求，好氧池采用 BOD污泥符合率法计算，缺氧池根据硝化反硝化速率计算，厌氧池用水力停留时间与前两池校核定出。3.3 反应参数的控制（1） 污泥龄（SRT）第
16、 9 页 A2/O 工艺系统的 SRT 受两方面影响：一方面，受硝化菌世代时间的影响，使其比普通活性污泥法的污泥龄长一些，一般为 25d 左右；另一方面，由于除磷主要是通过排出含磷污泥，要求 A2/O 工艺的 SRT 不宜过长，应为 58d。权衡两个方面，A 2/O 工艺中 SRT 一般为 1520d。（2） 污泥负荷率（N s）好氧池中的 Ns 应在 0.18kgBOD5/(kgMLSSd)之下，否则厌氧菌数量超过硝化菌，会抑制硝化。为了不影响除磷效果，厌氧池中的 Ns 应大于0.10kgBOD5/(kgMLSSd)。（3） 氮负荷率氮负荷率过高会对硝化菌产生抑制作用，一般氮负荷率在0.05
17、kgTKN/(kgMLSSd)之下，否则硝化效果不佳。（4） 混合液悬浮固体浓度脱氮除磷的污水处理在处理设施充足情况下，应适当提高生物池内的污泥浓度，增强系统脱氮除磷能力。高污泥浓度可提高处理工艺各单元的反应速率，减小所需的反应时间。高污泥浓度其菌胶团直径相对较高，其菌胶团内更容易形成缺氧反硝化，可能会发生同程反硝化。高污泥浓度可有效降低回流中 DO浓度，提高厌氧有效释磷、反硝化脱氮的有机物利用率。高污泥浓度具有较高的泥龄，生物系统内的优势菌种一般不受泥龄限制。因此在脱氮除磷工艺中各类主要功能细菌在适应脱氮除磷环境时形成优势菌种。高污泥浓度在厌氧阶段的水解酸化作用，有利于后续反硝化作用时有机物
18、的更好吸收利用。当然高污泥浓度对污水处理厂也同样存在不利的影响因素，如曝气时扩散阻力增大，供氧的利用率下降;增大了二沉池的污泥负荷。同时在生物脱氮除磷过程中排泥是除磷的必需过程，排泥量的多少很大程度上影响系统的除磷效果，因此在污水厂运行时，应保证每天一定量排泥除磷的前提下，采用高污泥浓度运行。（5） 溶解氧好氧段即有分子态氧，又有化合态氧，曝气充氧，DO 一般应保持在第 10 页 2mg/L 以上，甚至 3mg/L，满足降解 BOD 和硝化条件，并使水中剩余 DO 充足，防止出现二沉池的二次释磷。缺氧段不能有分子态氧，可以有化合态氧，DO 一般应控制在 0.5mg/L 以下，甚至 0.3mg/
19、L 以下。由于回流液中有一定水平的 DO，与原水充分混合后，剩余 DO 会被迅速消耗，继而开始缺氧反硝化进程。只需要搅拌，以不增加水中溶解氧为限。厌氧段既不能有分子态氧，也不能有化合态氧，否则释磷无法进行。DO一般应控制在 0.2mg/L 甚至更低。只需轻微搅拌让污泥不至沉淀即可。可采取适当措施，如反应池上设置盖板等措施，防止大气复氧。（6） 温度温度是影响 A2/O 工艺脱氮效果的主要因素，且温度对脱氮的影响比对除磷的影响大。 【 12】 在好氧段，硝化反应在 5-35时，其反应速率随温度升高而加快，适宜的温度范围为 30-35。当低于 5时，硝化菌的生命活动几乎停止。缺氧段的反硝化反应可在
20、 5-27时进行，反硝化速率随温度升高而加快，适宜的温度范围为 1525。厌氧段，温度对厌氧释磷的影响不太明显，在 5-30除磷效果均较好。 【 13】（7） 污泥回流比和混合液回流比混合液回流及污泥回流流量与进水流量的比例，在系统达到允许的最大反硝化能力之前，通过提高回流比可以提高反硝化的效果。但回流量过大，动力费用增大，而且曝气区大量的溶解氧将通过内回流进入反硝化区，破坏反硝化的条件。故混合液回流的流量必须控制在一定的范围内。一般，内回流比根据除氮要求在 100%400%左右波动。污泥回流比一般为 25%100%。如太高，污泥将 DO 和硝酸态氧带入厌氧池太多，影响其厌氧状态不利于磷的释放；太低，则反应池内维持不了正常的污泥浓度，影响生化反应速率。
