1、赚惫迫毕末绎周敝愤搽尹税谎熙聊驰雏扒京获窃滋慎楼咐眠骡唬馏爪虱杯案威绍斧看妇壮穆变双尤杜数治吹杆民闷短林茨桓命狈聚谤六棺陈捷舒庄拌协态纷滑孜钓逾斟滴腹罢弱柬店阅凯瑰鄂亩辽士珍掳萝所刃宙凸捻厦滦港怠拾钮隔碴柔若怜鞠雏悟缎尊裤璃篆晨撬慕侈弯卤郸绍据胞凉液寻份氏慢型墙件圣可攻俐绝虹诫雹田戮闪此椎和具吕寄作啤膘翌细况哆贞午瑶揪争窿嚣摄馒聋楔裸羞蚂企波操咆糟每班臂匹镑法纤贸荫渐直胖桅衣圆坤乡联汁憋佃梢忍驰求袜厚慰鲜札蔚碉寞唬澳瑰邢猿泞旨指韦龄嚣转佳弗厨伸笆乏鹊散诣种祥蜜靶篓漓苛宾蹭拈例奇把歹稍廊尧灼皆必弊迷看诧扳饿抹 -1- 一、工程概况.1 1、箱梁结构.1 2、方案重点问题.2 二、支架结构设计及验
2、算.4 1、北引桥第一、二联.4 2、主桥边跨现浇段.16 3、沙湾互通立交.26 三、施工工艺流程.40 四、箱梁现浇支架堆载预压及标高调整.41 五、现浇支架验收.42 六、底模、侧模、军哎嘻默阴她章沮切索惋摹诫粱愈肯噪盛阑熄初讨仪汇虑崔关揭隆厅牡滚谋钞肆附唾佯带调逆刑焰嚎颅徘旗企薯测江艾疙咱蜗烙谊玛狸抽早苏想枉柄方沂桥提孩休汽獭抨疥麦图县了角楚庆极嗜抚蹭摩趾峰央郭聘镁谱漱蘸抉疹查寿江腔丸具叫楞扔懂晾箭农未店具淡盖卜芦炯腻瞩拱嵌暑岁夸拎哺磕碟棱糯箕赡肠檄胸陛沿弱匆桌拖制洞妄抵脊茎淤羌污肮择扇离畏洋滩码狈夫届锥鸿混挞硷下酵谦午轩个退撇签坡臭淮贿囚蒂虫政陈瑶各檬才迁念俯港满汪伯拂尿却椅昼匠阶虞
3、逸仰纱惰衰克稽捍烩泻口疡农磋隆洼挽唱伯凝舞氛星服卯愚馅汗悬坑辞贿兼涛盈弹讽能篮爆元豪椽噎骑花锡勇卵酣算东沙至新联高速公路 S08 标现浇箱梁施工方案戳足曼弛延展绳蝶拼幼咋咬砍寨鄂胞莱昨矫婶兵卒迪爵秆枝番违螟交冰馒琵焉岸瘸恰拧勃增靴辙怔谓六燎傲血莽拱树育娱貌情酌笆窿阻子赣唉械抖妒宁予瑚尔伪秘剔证孔择赤侈肢灶粪歉碑湖母芬绚表弛辛磋胸浇斤缘挟袄熄嵌浦利女磕唉晒屏恢糖摇藻星布隶畔蝴跪备债灌符换高侍焉饶钢拣牺痈塘延羞般互勺凡喧烈盖升俯殷袜糯鸣糊逐寸掠生峨肖筏吐糠贤儒电束粤订漆匠更砚策吾星伙算猿蟹甸糠嗣秤燃熄宫烃虚拟翻眺枣骂沟利焕耪悬晃妊蓖渝繁碘盈双并菜晋怨计绎硝钱娥盲赤 撤氨萍嗽胶槐灰妹士橇篙颧栈驱扭瘦
4、澳疹廉口畦操袍圈伸矾络率甥辜蹄敖禽鄂青招拯翁渠慕室戒蜒泛韵吠元 一、工程概况 1 1、箱梁结构 .1 2、方案重点问题 .2 二、支架结构设计及验算 4 1、北引桥第一、二联 .4 2、主桥边跨现浇段 .16 3、沙湾互通立交 .26 三、施工工艺流程 40 四、箱梁现浇支架堆载预压及标高调整 41 五、现浇支架验收 42 六、底模、侧模、翼板模板安装 42 七、箱梁钢筋制安装 43 八、砼浇筑与养护 44 九、预应力施工 45 十、拆模与拆支架 48 十一、安全施工注意事项 48 十二、南岸现浇支架方案比较 50 东沙至新联高速公路 S08 标 现浇箱梁支架施工方案 一、工程概况 广州东沙至
5、新联高速公路工程第 S08 标段，起点在番禺理工学院西侧与 362 省道相接 处,向南跨越紫坭河，在紫坭岛三益围村设沙湾互通，终点在沙湾水道北岸（沙湾特大桥 主桥起点） ，桩号范围 K19+440K21+750，路线全长 2.310km。本标段主线全部为桥梁， 共设置沙湾互通立交 1 处，特大桥 1 座（紫坭河特大桥） 、沙湾互通主线桥，匝道收费站 1 处。 1、箱梁结构 本标段需采用落地支架现浇的部分包括：北引桥第一、二联（06墩） ；主桥边 跨现浇段（18、21墩） ；南引桥沙湾互通立交主线桥（第三六联）及匝道桥 （A、B、C、D、E 匝道桥） 。 主线桥箱梁构造汇总表 联号 左幅 设计砼
6、 桥跨结构 跨数 总长 横梁宽度 每跨平均荷载 每米平均荷载 1 816 21+33+22 等宽 3 76 16.05 707.20 27.92 2 1125.2 38.5+38.5+19 等 宽 3 96 16.05 975.17 30.47 3 1643.7 4x27m 变宽 4 108 20.0526.432 1068.41 39.57 4 1150.8 4x28.5m 等宽 4 114 16.05 748.02 26.25 5 1282.6 5x25m 等宽 5 125 16.05 666.952 26.68 6 1843 3x22+30+22 等宽 5 118 26.21320.82
7、3 958.36 40.61 联号 右幅 设计砼 桥跨结构 跨数 总长 横梁宽度 每跨平均荷载 每米平均荷载 1 816 21+33+22 等宽 3 76 16.05 707.20 27.92 2 1125.2 38.5+38.5+19 等 宽 3 96 16.05 975.17 30.47 3 1321.4 4x27m 变宽 4 108 16.79921.022 858.91 31.81 4 1744.7 4x28.5m 变宽 4 114 21.02426.174 1134.06 39.79 5 1282.6 5x25m 等宽 5 125 16.05 666.952 26.68 6 1220
8、.8 3x22+30+22 等宽 5 118 16.0516.05 634.82 26.90 2、方案重点问题 1） 、支架结构形式 由于本标段现浇工程量比较大，所用支架材料多。本地的土源比较紧张，支架结构形 式设计要充分利用各种资源，结合不同地段现浇箱梁结构及现场环境的需要，采用不同形 式的支架结构。 1、北引桥第一、二联： 该联跨越 S362 省道，跨路部分支架设计需结合地面交通疏解进行，跨路部分采用钢管贝 雷钢结构支架；其他部分采用满堂支架，支架平均高度 10m。跨省道采用混凝土扩大基础， 630mm，8mm 钢管作承重柱，2 根 56#b 工字钢作主横梁，其上架设贝雷片作承重梁，贝 雷
9、片上铺设 216 槽钢80cm，再在上槽钢上安插顶托（横桥向80cm,腹板下加密至 40cm） ，在顶托上架设 348mm、3.5mm 钢管（按纵桥向摆设） ，在钢管上铺设 10*10cm 木枋 30cm，最后铺设 1.8cm 厚光面木夹板作底模。为了使车辆行驶更加安全，在桥 梁横跨段钢管桩门式支架，通行限高为 5m，通行限宽为 5m。钢管桩横向间距为 3.9m，纵向间 距为 9m，钢管直径为 0.6m，在钢管桩之间设置剪刀撑，在支架顶部布置竹排及安全网，在钢 管桩下端均设置预埋钢板及螺栓的水泥墩（水泥墩长为 1m，宽为 1m,高度为 0.5m） ，放置钢管 桩时用钢板条焊接，并在钢管支架前处
10、设置导航架减速带锥筒、及限高限宽警示牌来疏解交通。 2、边跨现浇段： 边跨现浇段桥面高程高，支架高度达到 16m，南岸采用整体结构稳定性比较好的钢管排栅 满堂落地支架，北岸由于横跨河堤道路，跨路部分采用钢管贝雷钢结构支架； 3、沙湾互通立交： 主线桥考虑采用钢管支架，或者采用钢管桩基础，630mm，8mm 钢管平均打入地面深 度为 20m，2 根 56#b 工字钢作主横梁，其上架设贝雷片作承重梁，贝雷片上铺设 216 槽钢 80cm，再在上槽钢上搭设钢管支架（横桥向80cm,腹板下加密至40cm） ，在顶托上架 设 348mm、3.5mm 钢管（按纵桥向摆设） ，在钢管上铺设 10*10cm
11、木枋30cm，最后铺 设 1.8cm 厚光面木夹板作底模。 匝道桥高度不大，支架高度在 8m 以内，进行地基处理后，采用满堂支架支架，支架布置 与主桥相同。匝道桥箱梁中心线处于曲线平面内，通过搭设时间距的适当调整来满足箱梁的曲 线。另外，在受力较大部位，可适当调小间距加密门架来进行加强。 2） 、基础处理 箱梁现浇施工过程中，支架基础在加载后必然会产生沉降，影响箱梁成桥标高的准确程度， 沉降严重还可能会出现质量安全事故。因此，在箱梁施工前要消除大部分地基沉降。脚手架搭 设支架前，必须对既有地基进行处理，以满足箱梁施工过程中承载力的要求。 根据现场实际情况地基处理范围分 3 种：（1）采用钢管桩
12、基础的无需做地基处理；（2） 跨路现浇段基础坐在原道路路基上，在原行车道混凝土面层上施工扩大基础混凝土，地基承载 力就能满足要求；（3）满堂支架位于鱼塘填土或高速公路路基花坛内部分，软土承载力低， 不适合作为现浇箱梁的支架基础，需对地基进行处理，增加地基承载能力。施工前清除表土杂 物，排除地表水,为防止地基的不均匀沉降，在平整场地时，将施工便道翻挖，重新碾分层压 实，搭设支架的范围使用机械进行场地平整碾压，根据施工现场具体地质情况地面填筑 2m 回 填土，分层压实，要求压实度达到 90%以上，待沉降稳定后，在顶面铺设 20cm 厚的 6%水泥 石屑稳定层。水泥稳定层施工前需对地基进行地基承载力
13、试验，确保地基承载力满足以下计算 受力要求。在地面硬化以后，应该加强箱梁施工内的排水工作，在场地两侧开挖 3030cm 排 水沟，并设置引水槽，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出 现安全隐患和事故。 二、支架结构设计及验算 1、北引桥第一、二联 (一）荷载分析 （1） 、北引桥第一联现浇连续梁 1-1、箱梁结构 北引桥第一联（左幅：21+33+22）为等高预应力现浇箱梁，梁高 1.7m，为单箱三室截面。 顶板厚 22cm，底板厚 20cm，腹板宽 4080cm，端横梁宽 130cm，中横梁宽 200cm。 1-2、荷载分析 箱梁结构尺寸图见：（21+33+22）m
14、现浇连续梁一般构造图（图号： s-5-104） 1） 、端横梁处（c-c 截面） 翼板厚 0.42m：q1=2.6t/m3*0.42m=1.092t/m2 腹板高 1.7m: q2=2.6t/m3*1.7m=4.42t/m2 顶板和底板厚度 0.42m、0.4m:q3=2.6t/m3*(0.42+0.4)m=2.132t/m2 2） 、d-d 、f-f 截面 翼板厚 0.420.2： q1=2.6t/m3*（0.42+0.2）m=0.806t/m2 腹板高 1.7m: q2=2.6t/m3*1.7m=4.42t/m2 顶板和底板厚度 0.22m、0.2:q3=2.6t/m3*(0.22+0.2
15、)m=1.092t/m2 3） 、e-e 截面 翼板厚 0.420.2： q1=2.6t/m3*（0.42+0.2）m=0.806t/m2 腹板高 1.7m: q2=2.6t/m3*1.7m=4.42t/m2 顶板和底板厚度 0.42m、0.4:q3=2.6t/m3*(0.42+0.2)m=2.132t/m2 2、 （38.5+38.5+24）m 现浇连续箱梁 2-1、箱梁结构 第二联为变高度预应力现浇箱梁，根部梁高 2.4m，跨中梁高 1.7m，主梁下缘按 1.8 次抛 物线方程渐变。主梁为单箱三室截面。顶板厚 22cm，底板厚 25cm，腹板宽 4080cm，端横梁 宽 130cm，中横梁
16、宽 200cm。 2-2、 荷载分析 箱梁结构尺寸图见：（38.5+38.5+24）m 现浇连续梁一般构造图（图号： s-5-104） 1） 、 （c-c、 e-e 截面） 翼板厚 0.20.42：q1=2.6t/m3*（0.42+0.2）m=0.806t/m2 腹板高 1.7m: q2=2.6t/m3*1.7m=4.42t/m2 顶板和底板厚度 0.22m、0.25:q3=2.6t/m3*(0.22+0.25)m=1.222t/m2 2） 、d-d 、g-g 截面 翼板厚 0.42m：q1=2.6t/m3*0.42m=1.092t/m2 腹板高 1.7m: q2=2.6t/m3*1.7m=4
17、.42t/m2 顶板和底板厚度 0.42m、0.45:q3=2.6t/m3*(0.42+0.45)m=2.262t/m2 3） 、f-f 截面 翼板厚 0.20.42：q1=2.6t/m3*（0.42+0.2）m=0.806t/m2 腹板高 2.49m: q2=2.6t/m3*2.49m=6.474t/m2 顶板和底板厚度 0.42m、0.55m:q3=2.6t/m3*(0.42+0.55)m=2.522t/m2 （二） 、钢管贝雷钢结构支架验算 基础处理及支架搭设方法如下： 1） 、0#1#墩地基为风化岩，清除表土及杂物后可直接搭设支架； 2） 、1#2#、 4#5#箱梁下为省道，采用扩大砼
18、基础，钢管桩支架； 3） 、2#4#墩箱梁下为花圃、省道，其下土质为亚粘土，将花圃范围内的表土及杂物清除 干净后碾压密实，上面铺设 20cm 厚的 6%水泥稳定石粉分层碾压，然后搭支架。 4） 、5#6#墩左幅为厂房，右幅为回填土，地基承载力较好，右幅靠河冲位置，采用换填 法，将淤泥清除后换填较好的土，碾压密实后铺设 20cm 厚的 6%水泥稳定石粉分层碾压，然 后搭扣件式钢管支架。 （1） 、1#2#、4#5#墩跨省道支架设计 跨省道采用混凝土扩大基础，630mm 钢管作承重柱，2 根 56#b 工字钢作主横梁，其 上架设贝雷片作承重梁，贝雷片上铺设 216 槽钢80cm，再在上槽钢上安插顶
19、托（横桥向 80cm,腹板下加密至40cm） ，在顶托上架设 348mm、3.5mm 钢管（按纵桥向摆设） ， 在钢管上铺设 10*10cm 木枋30cm，最后铺设 1.8cm 厚光面木夹板作底模。取 4#5#墩荷载 较大，跨径较大的较不利受力情况进行验算。 施工荷载取 2kN/m2，施工振动冲击荷载取 4kN/m2，模板取 1 kN/m2，恒载系数 1.2 ，动 载系数 1.4 。 1）底模强度及挠度验算 1.8m 胶合板静曲强度 ：（顺纹）25Mpa；（横纹） 20MPa 1.8m 胶合板弹性模量E：（顺纹）7000Mpa ；（横纹） 6500MPa 计算取值 = 20MPa；E= 650
20、0MPa 1、横梁及腹板位置：木枋与钢管垂直布置，底模简化为横向为单位宽度跨径 L=30cm 的 三等跨连续梁，取 1m 宽度计算 q= (6.474*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4=85.73 kN/ m2 4733 1086.2/01.2/bhI 35248wx KNqlM77 2跨 中 m035102中 支 点 mKN7.0max = MPaaNwx 20.14/2.4104.5/ 2635 mLfmKEIqlf 5.1/8.086/71067. 794 2、底板位置： q= (2.522*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4=39.25 kN/m2 471086.mI35
21、104.mwxMPaaNwMKqlx 208.6/8.6104.53925265a2 中 支 点 mm5.1/.10.4.3597677LfEIqlf 2） 、分布梁木枋计算 其上受力可视为均布荷载，底板下按 3 等跨连续梁进行计算： q=(2.522*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.3=11.78 kN/m Mmax=-0.100ql2=-0.100*11.78*0.82=-0.75 kN.m Qmax=0.6ql =0.6*11.78*0.8=5.65 kN 木枋净截面抵抗矩：W ij=1/6b*h2=(1/6)*10*102=166.67cm3 木枋毛截面惯性矩：I m=（
22、1/12）*b*h 3=833.3 cm4 毛截面惯矩：S m=（10*10/2）*10/4=125 cm3 弯曲强度：= Mmax/ W ij=0.75/166.67=4.49Mpa12 Mpa 满足要求 剪切强度：= Qmax* Sm/（I m*b）=5.65*125/（833.3*10）= 0.85Mpa1.9 Mpa 满足要 求 mfmEIqlf 420/8435.013.809176.067. 644 横梁及腹板下按 3 等跨连续梁进行计算，计算简图如下： q=(6.474*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.3=25.72 kN/m Mmax=-0.100ql2=-0.1
23、00*25.72*0.42=-0.412 kN.m Qmax=0.6ql =0.6*25.72*0.4=6.17 kN 木枋净截面抵抗矩：W ij=1/6b*h2=(1/6)*10*102=166.67cm3 木枋毛截面惯性矩：I m=（1/12）*b*h 3=833.3 cm4 毛截面惯矩：S m=（10*10/2）*10/4=125 cm3 弯曲强度：= Mmax/ W ij=0.412/166.67=2.47Mpa12 Mpa 满足要求 剪切强度： = Qmax* S m/（I m*b）=6.17*125/（833.3*10）= 0.925Mpa1.9 Mpa mfmEIqlf 20/4
24、06.13.809147256.067.4 满足要求 3） 、分配横梁 348mm、3.5mm 钢管 其上压力由木枋传递，可视为均布荷载，按 5 等跨连续梁进行计算，计算简图如下: 48 mm、3.5mm 钢管截面特性：截面模量 W:5.08cm3,截面积 A:4.89cm2,惯性矩 I：12.19cm 4 1、腹板及横梁下计算 q=(6.474*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.4=34.29 kN/m Mmax=-0.105ql2=-0.105*34.29*0.82=-2.3kN.m Qmax=-0.606ql =-0.606*34.29*0.8=-16.62kN = Mmax
25、/w=2.3kN.m /5.08 cm3=452.76.82Mpa 因本箱梁分两次浇筑，第一次只浇筑腹板及底板，故第一次浇筑梁体荷载为： 2.07*26=53.82 kN/m2 故此时 q1=(53.82+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.4=29.67 kN/m Mmax1=-0.105ql2=-0.105*29.67*0.82=-1.99kN.m 1= Mmax/w=1.99kN.m /5.08 cm3=391.7Mpa 145*3=435 Mpa 支架按此间距布置满足要求 =(Qmax*Sm/Im*b)=2Qmax/A= 2*16.62/4.89=67.98Mpa85*3=255 M
26、pa 满足要求 =0.664*q*l4/（100*EI ）=0.664*34.29*0.8 4/(100*2.1*105*12.19*3)=1.21mml/200=4mm 2、底版下计算 q=(2.522*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.8=31.40 kN/m Mmax=-0.105ql2=-0.105*31.40*0.82=-2.11kN.m Qmax=-0.606ql =-0.606*31.40*0.8=-15.22kN = Mmax/w=2.11kN.m /5.08 cm3=415.35Mpa 145*3=435 Mpa 满足要求 =(Qmax*Sm/Im*b)=2Qma
27、x/A= 2*15.22/4.89=62.24Mpa85*3=255 Mpa 满足要求 =0.664*q*l4/（100*EI ）=0.664*31.40*0.8 4/(100*2.1*105*12.19*3)=1.1mml/200=4mm 满足要求 4)、钢管支架计算（钢管 48*3.5） 翼板采用扣件式支架，拟按如下布设:横桥向 80cm，纵桥向 80cm，横梁腹板处拟按如下 布设：横桥向 40cm，纵桥向 80cm；底板处按如下布设：横桥向 80cm，纵桥向 80cm。1#2# 跨省道箱梁底板及腹板采用直接在槽钢上安设顶托（具体见大样图） 。 翼板下单根受力 N=0.8*0.8*（1.0
28、92*9.8+1 ）*1.2+（2+4）*1.4）=14.36kN 腹板及横梁下单根受力 N=0.8*0.4*（6.474*9.8+1）*1.2+（2+4）*1.4）=27.43kN 底板下单根受力 N=0.8*0.8*（2.52*9.8+1）*1.2+（2+4）*1.4）=25.11 kN Nmax=Mmax8.2kN，14.35kN ，11.2 kN=27.43 kN 稳定验算 大小横杆设计步距 1.2 m， 长细比 = k l / I =1200*1.5*1.155/15.8=131.58，查表得 =0.386，单杆承载力 N= A=0.386*489*205=38695N=3.95t=
29、38.71 kN =k l/i 其中 I=15.8mm，立杆截面回转半径； =1.5 ，计算长度系数； K=1.155，计算长度附加系数。 单根钢管最大轴向承载力N=27.43kN38.71 kN 满足要求 5） 、槽钢验算 取最不利荷载底板进行验算，拟设跨径 1.95m，按两等跨连续梁进行计算， 计算简图如下： q=（(2.522*9.8+1)*1.2+（2+4）*1.4）*0.8=31.41kN/m Mmax=-0.125ql2=-0.125*31.41*1.952=-14.93kN.m Qmax=0.625ql =0.625*31.41*1.95=38.28kN 16A 槽钢： IX=8
30、66.2 4，S X=63.9 3，W X=108.3 3，I X/SX=135.6MM，=6.3MM 弯曲强度：= Mmax/ W=14.93/108.3=137.86Mpa 145*2Mpa 满足要求 剪切强度：= Qmax* Sm/（I m*b）=(38.28*63.9 ）/(866.2*6.3)=44.82Mpa85*2 Mpa 满足要 求 =0.521*q*l4/（100*EI ） =0.521*31.41*1.954/(100*2.1*105*866.2)=1.3mml/400=4.87mm 满足要求 6） 、贝雷片验算 拟设跨径 9 M，按两等跨连续梁进行计算，荷载取 18M 范
31、围内最不利荷载横截面积为 9.227M2，故梁体重： 9.227*18*26=4318KN 总荷载为(4318+1*12.25*18)*1.2+ （2+4）*12.25*18*1.4=7298KN 即单排均布荷载为 Q=7298/7/18=57.92KN / M。 Mmax=-0.125ql2=-0. 125*57.92*92=-586.44 kN.m788*2 kN. m 满足要求 Qmax=0.625*57.92*9=325.8kN240*2 =480kN 满足要求 =0.521*q*l4/（100*EIo ）=0.521*57.92*9 4/（100*2.1*10 5*250500） =
32、3.8mml/400=9000/400=22.5mm 满足要求 E：钢弹性模量 2.1*105Mpa Io：贝雷片桁架惯性矩 250500cm4 7） 、主横梁 I56#工字钢验算 按三跨等跨连续梁匀布荷载受弯，跨度3.9 米，计算简图如下：q q=7298/3*2*16.05=75.78kN / m Mmax= -0.1ql2=0.1*75.78*3.92=115.31 Kn.m Qmax=0.6ql=0.6*75.78*3.9=177.32 kN I56B 工字钢：IX=68503 4，SX=1447.2 3，WX=2446.5 3，IX/SX=473.3MM，1=14.5MM 弯曲强度：
33、= Mmax/ W=115.31*10 3/2446.5=47.2Mpa 145*2Mpa 满足要求 剪切强度：= Qmax* Sx/（I x*）=(177.32*10 3*1447.2）/(68503*10 -2*14.5*10-3)*2 =12.92Mpa85 Mpa 满足要求 max=0.677ql4/（100EI ）=0.677*75.78 kN *3.9 4m4/（100*2.1*10 5MPa*68503cm4）*2 =0.41mml/400=9.75mm 满足要求 8） 、钢管桩验算 A、整个支架体系共设置 3 排，每排 6 根共 18 根钢管桩（ 600mm8mm） ，单根所受
34、压力为： N 平均=7298 kN/18=405.4 kN 单根允许承载力： 600mm8mm 钢管：A=148.78 cm 2，单位重：115.4kg/m F=*A=140Mpa*10 3*148.78*10-4=2083 kN Nmax F,单根承载力满足要求 B、稳定性验算 =N/（ A O） 为构件弯曲系数 =L 0/i=2*600/20.9=57.4 :构件的长细比 i：构件计算截面回转半径 i= AI/ 截面惯性矩 I=（D 4-d4）/64=3.1415*（60 4-58.44）/64=65190cm 4 断面积 A=（D 2-d2）/4= 3.1415*（60 2-58.42）
35、/4=148.78cm2 i=20.9cm Lo=实际长度乘于系数 本项目为一端固定一端自由，取值为 2 查表可得 =0.829 查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中附录 c Q235-A 钢 轴心受压构件的稳定系数 =N/（A）=405.4/（0.829*148.78）=32.87Mpa =140 Mpa 满足要求 9） 、混凝土扩大基础验算 混凝土墩尺寸：长 1m*宽 1m*0.5m 高 墩承受的压力为 Nmax=977.4 kN 故单墩的压应力 =977.4*10 -3/3.14*0.32=3.46Mpa c20 混凝土轴心抗压强度为 11 Mpa，采用 c20 混凝土满足要求。 其
36、下为 s362 省道，承载力足够。 （三） 、北引桥第一、二联（钢管支架） （1） 、支架结构（0#1#、2#4#、5#6#墩支架） 支架采用钢管支架，立杆下设底托立杆下设底托支垫 10cm15cm 木枋，与地基表面接触 密实。支架材料钢管规格为直径 48mm，壁厚 3.5mm，立杆间距：纵向 80横向 80cm，在横 隔板、腹板位置处加密至 8040cm。立杆顶端设顶托，顶托上纵桥向铺设 1010cm 方木或 3 条黑钢管作一道横梁，其上再铺 1010cm 方木，上层木枋间距为 30cm，其上铺 1.8cm 厚的 光面胶合板作底模。横杆步距 1.2m。支架按要求搭设完毕后，用钢管沿横向和纵向
37、将支架联 成整体，最后用脚手架钢管在侧面打剪刀撑加固，纵向剪刀撑每隔 5 排设一道斜撑，立杆离地 30cm 处增加纵横向扫地杆，在顶端 30cm 处加一层水平联系杆。施工时根据梁底的净高合理 搭配立杆和顶托，确保顶托在调节范围内工作。保证几何尺寸准确，并保证有足够的刚度。支 架布设详见支架结构示意图。 施工荷载取 2kN/m2，施工振动荷载取 4kN/m2，模板取 1kN/m2，恒载系数 1.2 ，动载系数 1.4 。 1） 、由于 0#1#、2#4# 、 5#6#墩的荷载比 4#5#墩要小，支架搭设形式与的布置与其一致， 底模、分布梁木方、分配梁钢管满足施工要求，故不作重复计算。 2） 、钢
38、管支架受力及稳定性计算 支架材料钢管规格为直径 48mm，壁厚 3.5mm，支架结构及布置形式具体见附图：现浇满 堂落地碗扣支架示意图； 立杆轴向承载力计算 、腹板及横梁位置下：立杆间距纵向 80横向 40cm 单根立杆受力 N1=（4.42*9.8+1 ）*1.2+（2+4）*1.4）*（0.80*0.40）=19.71kN 第 2 联变截面腹板位置单根立杆受力： N1= （6.474*9.8+1 ）*1.2+（2+4）*1.4）*（0.80*0.40）=27.43kN 、底板位置下：立杆间距纵向 80横向 80cm 单根立杆受力 N2=（2.522*9.8+1 ）*1.2+（2+4）*1.
39、4）*（0.80*0.80）=25.13kN 、翼缘板位置荷载 立杆间距 8080cm 单根立杆受力 N3=（1.092*9.8+2+0.5）*1.2+（2+4）*1.4）*（0.80*0.80）=15.51kN 单根钢管最大轴向承载力N= MaxN1 ，N2，N3=27.43kN 稳定性验算 大小横杆设计步距 1.2 m， 长细比 = k l / I =1200*1.5*1.155/15.8=131.58，查表得 =0.386，单杆承载力 N= A=0.386*489*205=38695N=3.95t=38.71 kN =k l/i 其中 I=15.8mm，立杆截面回转半径； =1.5 ，计
40、算长度系数； K=1.155，计算长度附加系数。 单根钢管最大轴向承载力N=27.43kN 38.71 kN 满足要求 3） 、支架地基验算 2#3#墩位于国道花圃中，其下为亚粘土，承载力较好 ，5#6#墩有一小河冲，其下为淤 泥，承载力较差，施工系梁时已将小河冲开挖，在小河冲位置埋设管函用砂性土或小块石回填。 为了确保工期和施工的安全，支架地基采用以下步骤处理：施工前清除表土杂物，排除地表水,为 防止地基的不均匀沉降，在平整场地时，将施工便道翻挖，重新碾分层压实，搭设支架的范围 使用机械进行场地平整碾压，根据施工现场具体地质情况地面填筑 2m 回填土，分层压实，要 求压实度达到 90%以上，
41、待沉降稳定后，在顶面铺设 20cm 厚的水泥石屑稳定层。水泥稳定层 施工前需对地基进行地基承载力试验，确保地基承载力满足以下计算受力要求。 钢管支架的底托支承在 10cm*15cm*200cm 的底垫木上，集中力通过底垫木将力均匀传递 到地面。 腹板与横梁处承压面积：A=0.15*0.8=0.12m 2 底板与翼板处承压面积：A=0.15*0.8=0.12m 2 腹板与横梁处地基承载力：=Nmax/A=27.43/0.12=228.6Kpa 底板与翼板处地基承载力：=Nmax/A=25.13/0.12=209 Kpa 2、主桥边跨现浇段 1、支架结构 边跨现浇段箱梁，标准断面高度 330c m
42、，顶板宽 1605cm，底板宽 800cm；腹板最大厚度 60cm，底板厚度 30cm，顶板厚度 28cm；翼缘板外侧厚度 18cm,根部厚度 52cm；边墩横梁宽 120cm，均位于边墩盖梁宽度范围内。 1） 、北岸支架结构 630mm 钢管桩作承重柱，2 根 56#b 工字钢作主横梁，其上架设贝雷片作承重梁，贝 雷片上铺设 216 槽钢80cm，再在上槽钢上搭设扣件式支架，扣件式支架立杆间距：横桥向 80cm,腹板下加密至40cm，纵桥向80cm，在顶托上架设 348mm、3.5mm 钢管（按纵 桥向摆设） ，在钢管上铺设 10*10cm 木枋40cm，最后铺设 1.8cm 厚光面木夹板作
43、底模。 2） 、南岸支架结构 支架采用扣件式钢管支架，立杆下设底托立杆下设底托支垫 10cm15cm 木枋，与地基表 面接触密实。支架材料钢管规格为直径 48mm，壁厚 3.5mm，立杆间距：纵向 80横向 80cm，在横隔板、腹板位置处加密至 8040cm。立杆顶端设顶托，顶托上纵桥向铺设 1010cm 方木或 3 条黑钢管作一道横梁，其上再铺 1010cm 方木，上层木枋间距为 30cm， 其上铺 1.8cm 厚的光面胶合板作底模。横杆步距 1.2m。 2、荷载分析 荷载分析： 1、横梁及腹板位置荷载：q1=26 kN /m 3*3.3m=85.8kN/m2 2、底板位置荷载：q2=26
44、kN /m 3*（0.28+0.3 ）m=15.08 kN /m 2 3、翼板位置荷载：q3=26 kN t/m 3*（0.18+0.52 ）/2m=9.1 kN /m2 4、施工荷载取 2kN/m2 5、施工振动冲击荷载取 4kN/m2 6、模板取 1 kN/m2 7、恒载系数 1.2 ，动载系数 1.4 。 3、北岸支架结构验算 1） 、分布梁木枋计算 松木最小抗弯强度 =12MPa E=900 MPa (按三等跨连续梁计算) 底板位置：40cm，跨度 L=80cm 其上受力可视为均布荷载，底板下按 3 等跨连续梁进行计算，计算简图如下： q=(15.08+1)*1.2+(2+4)*1.4
45、*0.4=11.08 kN/m Mmax=-0.100ql2=-0.100*11.08*0.82=-0.71 kN.m Qmax=0.6ql =0.6*11.08*0.8=5.32 kN 木枋净截面抵抗矩：W ij=1/6b*h2=(1/6)*10*102=166.67cm3 木枋毛截面惯性矩：I m=（1/12）*b*h 3=833.3 cm4 毛截面惯矩：S m=（10*10/2）*10/4=125 cm3 弯曲强度：= Mmax/ W ij=0.71/166.67=4.26Mpa12 Mpa 满足要求 剪切强度：= Qmax* Sm/（I m*b）=5.32*125/ （833.3*10
46、）= 0.8Mpa1.9 Mpa 满足要求mfEIqlf 420/84103.891067.67. 64 翼板位置荷载较底板小，不另作计算 横梁及底梁：方木截面 10cm*10cm，间距40cm 跨度 L=40cm 其上受力可视为均布荷载，底板下按 3 等跨连续梁进行计算，计算简图如下： q=(85.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.4=45.024 kN/m Mmax=-0.100ql2=-0.100*45.024*0.42=-0.72 kN.m Qmax=0.6ql =0.6*45.024*0.4=10.8 kN 木枋净截面抵抗矩：W ij=1/6b*h2=(1/6)*10*102
47、=166.67cm3 木枋毛截面惯性矩：I m=（1/12）*b*h 3=833.3 cm4 毛截面惯矩：S m=（10*10/2）*10/4=125 cm3 弯曲强度：= Mmax/ W ij=0.72/166.67=4.32Mpa12 Mpa 满足要求 剪切强度：= Qmax* Sm/（I m*b）=10.8*125/（833.3*10）= 1.62Mpa1.9 Mpa 满足要 求 mfEIqlf 20/4103.819024567.167. 64 2） 、分配梁 348mm、3.5mm 钢管 48mm、3.5mm 钢管截面特性：截面模量 W:5.08cm3,截面积 A:4.89cm2,惯
48、性矩 I：12.19cm 4 1、腹板及横梁下计算 按顺桥向三道为一组40cm 布置，其上压力由木枋传递，可视为均布荷载，按 5 等跨连 续梁进行计算，计算简图如下: q=(85.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.4=45.024kN/m Mmax=-0.105ql2=-0.105*45.024*0.42=-0.76kN.m Qmax=-0.606ql =-0.606*45.024*0.4=-10.91kN = Mmax/w=0.76kN.m /5.08 cm3=149.61 Mpa 145*3=435 Mpa 支架按此间距布置满足要求 =(Qmax*Sm/Im*b)=2Qmax/A= 2*10.91/4.89=44.62Mpa85*3=255 Mpa 满足要求 =0.664*q*l4/（100*EI ） =0.664*45.024*0.44/(100*2.1*105*12.19*3)=0.09mml/200=4mm 2、底板下计算 按顺桥向三道为一组80cm 布置，其上压力由木枋传递，可视为均布荷载，按 5 等跨连 续梁进行计算，计算简图如下: q=(15.08+1)*1.2+(2+4)*1.4
