1、 1 测 量 放 线 打 孔 埋 胀 栓安 装 角 钢 吊杆焊 接 转 换 层钢 架验 收 涂 刷 防 锈 漆1.1.1 型钢转换层施工方案 施工部位：有吊顶的房间 1.1.1.1 施工准备 1）材料准备 50 50 5角钢，胀栓，防锈漆材料技术参数满足国标和图纸较高标准。 2）机具准备 一般应备有电焊机、切割机、扫帚、剪刀、皮卷尺、小线绳、粉笔、消防器材等。 3）作业条件 安装完顶棚内的各种管线及设备，确定好灯位、通风口及各种露明孔口位置。 各种材料全部配套备齐，且复试合格。 顶棚罩面板安装前，应做完墙、地湿作业工程项目。 搭好顶棚施工操作平台架子。 1.1.1.2 工艺流程 1.1.1.3
2、 施工要点 1）测量放线 清理现场，复测轴线、标高线控制线， 根据吊顶转换层深化图纸，在顶板上弹线定位，吊点间距为 3000mm 1200mm。 2）打孔埋胀栓 根据定位使用电钻打孔，清孔后将胀栓砸如孔中。 3）安装角钢吊杆 将已开孔的 50 50 5 角码与角钢一端焊接（角钢长度根据吊顶高度确定），此端与顶板内胀栓连接拧紧。部分房间应顶板下布满管线，无法安装吊杆，或者房间跨度较大（超过 2.5m），吊顶转换层高度较大的则需要在不影响天花标高的情况下，在墙面上设置直角三角形反支撑点，横向使用方钢管直接与支撑点焊接，具备设置吊杆条件的，方钢管要与2 吊杆栓接或焊接，具体是否需要设置 三角反支撑点
3、，需要在现场实测实量后确定，如需设置参考此节内容，部分无法生根的型钢转换层可根据现场实际情况墙面生根用穿墙螺栓连接。 4）焊接转换层钢架 根据下图将角钢焊接形成装换层。转换层角钢末端用角码与墙体固定。转换层水平网架由 50 角钢组成，间距 3000mm 1200mm，竖向构件间距亦为 3000mm 1200mm，网架边缘部分距墙 200mm 设置 50 角钢边框，走廊等狭窄空间装换层必须形成“井”字框架体系以增加整体刚度。 S C A L E : 1 ：5 0航站楼B 1 F 吊顶转换层钢架分布示意图转换层平面布置图 转换层剖面图 5）涂刷防锈漆 涂刷灰色防锈漆，分三遍涂刷。 3 6）验收 转
4、换层完成后报总包、监理、业主单位验收。 1.1.1.4 成品保护措施： 晾放 24 小时至 48 小时（具体时间视环境温度而定，一般情况下，温度愈高所需时间愈短）。高温天气下，防水层应防止暴晒，可用遮阳布或其他物品遮盖。 1.1.1.5 质量要求 1）保证项目 焊接材料应符合设计要求和有关标准的规定，应检查质量证明书及烘焙记录。 焊工必须经考试合格，检查焊工相应施焊条件的合格证及考核日期。 、级焊缝必须经探伤检验，并应符合设计要求和施工及验收规范的规定，检查焊缝探伤报告。 焊缝表面、级焊缝不得有裂纹、焊瘤、烧穿、坑等缺 陷。级焊缝不得有表面气孔、夹渣、坑、裂纹、电擦伤等缺陷，且级焊缝不得有咬边
5、、未焊满等缺陷。 2）基本项目 焊缝外观：焊缝外形均匀，焊道与焊道、焊道与基本金属之间过渡平滑，焊渣和飞溅物清除干净。 表面气孔：、级焊缝不允许；级焊缝每 50mm 长度焊缝内允许直径 0.4t；且 3mm 气孔 2个；气孔间距 6倍孔径。 咬边：级焊缝不允许。 级焊缝：咬边深度 0.05t，且 0.5mm，连续长度 100mm，且两侧咬边总长 10%焊缝长度。 级焊缝：咬边深度 0.lt，且 lmm。 3）允许偏差项目 ，见下表 项 允许偏差 (mm) 检验 次 级 级 级 方法 焊缝余高 b6 0 +3 焊缝余高 hf 6 0 +1.5 (mm) hf6 0 +3 3 组合焊缝 T形接头，
6、十字接头、角接头 t/4 4 焊角尺寸 起重量 50t，中级工作制吊车梁 T形接头 t/2 且 10 注： b 为焊缝宽度， t为连接处较薄的板厚， hf 为焊角尺寸。 1.1.1.1 转换层验算书（最终以设计院审核通过的验算书为准） 1、竖向构件的验算 1）吊顶荷载计算 A、计算单元：角钢吊杆及水平网架自重 =（ 3+1.2+2.8） 3.77=26.39kg，取 26.4kg (50 5 角钢重量为 3.77kg/m) B、轻钢龙骨吊顶自重取 0.15KN/m2。 C、型钢转换层自重取 0.073KN/ N=1.35（ 0.15+0.073） 1.2 3.0=1.084KN L50*50*
7、5 截面 面积 每米 重量4.80 3.77 1.42 11.21 7.90 3.13 1.53 17.79 5.03 1.92 4.63 2.56 2.31 0.98 20.9 2）竖向构件强度、刚度及焊缝强度验算 竖向构件自身的强度验算： 5 /1171 . 2 5f ffu/7.2277.4/084.1/ yn KNKNAN 竖向构件的刚度验算： 3506.2898.0/28i/l 0 lo：计算长度取 2.8m i：回转半径取 0.98cm 5#角钢（型号为 50 50 5）下端角焊缝强度计算： 该处为正面角焊缝，根据钢结构规范： 23 /67.42)4250()47.0(/100 8
8、 4.1/ mmNlhN wef 2/2.19516022.1 mmNf wtf ， eh ：焊脚尺寸 fh 取 1.5 t t 之间，保守取 4mm，由于为直角焊缝故乘以 0.7 系数 wl ：焊缝计算长度取 l-2eh ，（ 50-2x4） x2 故，角钢下端焊缝强度满足要求。 5#角钢（型号为 50x50x5）上端与预埋件间焊缝强度计算： 该处为侧面角焊缝，根据钢结构规范： 23 /67.42)4250()47.0(/100 8 4.1/ mmNlhN wef 2/160 mmNf wt ， eh ：焊脚尺寸 fh 取 1.5 t t 之间，保守取 4mm，由于为直角焊缝故乘以 0.7
9、系数。 wl ：焊缝计算长度取 l-2eh ，（ 50-2x4） x2 故，角钢上端与预埋件间焊缝强度亦满足要求。 结论：使用 50 5角钢作为转换层吊杆竖向，能够满足强度、刚度要求。 2、膨胀螺栓承载力验算 与结构的连接方式采用两个 M8 的膨胀螺栓 ,尺寸 8*80 单个螺栓的荷载设计值为 NSD=1.084/2=0.542KN fcu,k=26.8 1）锚栓受拉钢材破坏计算： 本条计算主要根据 JGJ 145 - 2013 混凝土结构后锚固技术规程第 6.1.1、 6.1.2条 锚栓钢材破坏受拉承载力标准值 NRk,s = As x fstk=23.94KN 锚栓 钢材破坏受拉承载力分项
10、系数 Rs,N=1.3 锚栓钢材破坏受拉承载力设计值 NRd,s =NRk,s/ Rs,N=18.41KN 地震作用下锚固承载力降低系数 k=1 6 经安全性及地震荷载系数系数调整之后单个螺栓钢材破坏受拉承载力设计值 NRd,s=16.74KN 判断 NSD 是否小于 NRd,s，即锚栓的拉力设计值是否小于锚栓钢材破坏受拉承载力设计值：满足要求 设计荷载效应与材料承载能力的比值（应力比）： 0.04 2）混凝土锥体受拉破坏验算： 本条计算主要根据 JGJ 145 - 2013 混凝土结构后锚 固技术规程第 6.1.36.1.9 条 开裂混凝土单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准
11、值 N0RK,c =7.0*（ fcu,k） 0.5 *（ hef） 1.5=21.56KN 混凝土锥体破坏时理想临界边长 SCr,N = 3hef=252.00 mm 理想化破坏锥体投影面面积 A0C,N =S2Cr,N =63504.00mm2 根据螺栓及连接板确定的破坏锥体投影面面积 AC,N=131947.20mm2 两个螺栓 AC,N =(C1+S1+0.5*SCr,N) x SCr,N=131947.2 mm2 螺栓至连接板最小边距 C 对受拉承载力的影响系数 s,N=0.7+0.3*Cmin / CCR,N1.0 （ CCR,N 取 1.5*hef） =131947.20mm2
12、表层混凝土因密集配筋剥离对受拉承载力的影响系数 re,N=0.5+hef/200 1.0 外拉力 N 相对于群锚重心的偏心距 eN=0.00 荷载偏心对受拉承载力的影响系数 ce,N=1/(1+2eN/Scr,N) = 1.00 混凝土锥体破坏受拉承载力分项系数 Rc,N= 3.00 混凝土锥体破坏时混凝土结构受拉承载力标准值NRk,c=N0RK,c*AC,N/A0C,N*s,N*re,N*ce,N= 53.37KN 混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值 NRd,c =NRk,c / rRc,N=17.79KN 经安全性及地震荷载系数系数调整之后混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值 NRd,c= NR
13、d,c/(0*RE)= 16.17KN 判断 NSD 是否小于 NRd,c，即锚栓的拉力设计值是否小于混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值 :满足设计 设计荷载效应与混凝土锥体破坏破坏承载能力的比值（应力比）： 0.08 3、水平构件验算 选取主 龙骨受荷载最不利位置计算：即在主龙骨中点位置承受面板及副龙骨传递来的集中力荷载和主龙骨自身重力的均布荷载。 7 1）荷载计算 受力单元长度： a=3000mm 受力单元宽度： b=1200mm 面板及安装龙骨重量： 1： =15KG/ 主龙骨自重： 2： =6KG/ 该受力单元面板及安装龙骨重力： G1： = 1 x a x b x g=15 x 3 x
14、 1.2 x 10=540N 该单元主龙骨重力： G2： = 2 x a x b x g=6 x 3 x 1.2 x 10=216N 主龙骨受集中力荷载标准值： Fk1=G1=0.54kN 主龙骨自身重力均布线荷载标准值： Fk2=G2/a=0.072KN/m 由于型钢转换层主龙骨受力模型受重力为控制作用： 重力荷载分项系数： 1=1.35 主龙骨受集中力荷载设计值： Fd1= 1 x Fk1=1.35x0.54=0.792KN 主龙骨自身重力均布荷载标准值： Fd2= 1 x Fk2=1.35x0.072=0.0972KN 集中力产生的最大弯矩值： Mmax1=Fd1 x a/4=0.594
15、KN/m 重力产生最大弯矩值： Mmax2=Fd2 x a2/8=0.109KN/m 主龙骨受到的最大弯矩值： Mmax=Mmax1+Mmax2=0.703KNm 2）水平构件荷载强度验算 主龙骨强度校核 塑性发展系数： =1.05 8 抗弯模量： Wx=7200mm 强度验算： =Mmax/ /Wx=92.99N/mm2 215N/ mm2 故水平构件强度验算符合设计和规范要求！ 3）主龙骨挠度校核 弹性模量： E=2.06x105N/ 2 惯性矩： I=209000 4 挠度验算： Fmax=Fk1*a3/48/E/I+5Fk2*a4/384/E/I =540*30003/48/2.06x105/209000+5*72*30004/1000/384/2.06x105/209000 =6.72+1.76=8.48mm 10mm 故挠度验算符合设计和规范要求。
