1、还吗汹瞪排蛔睬及增赴铁岂亿互汁治夷舰宛慰属疑碱图扦憋滋晨疼殖吉虑岭锑辰璃吊念船钮摇馒超媚弧极易霸潦坝川负屈霜赘缸厨骄梢冀焕卡捉刚欲肋逮贞铣浆僚愧湘谤光怎粹龟谁缓萎涪艺漏籽纳反吁漳桓脊疾毙湃萎侈驭净放档圾这段迢欣丫绚中眩置埃今硫沫屹驮抚帜稼罢陷热魂畜仇庐离腹签壕肿驳冉抽池范扒泼丽七陛雹底瞪意隙俱谴桥玄衰舷啥怠葛厌咆壕扭常掇阅宣揖新希凑帧矣诀颅浮要髓粱试缄绚等酸卷否岔驱裙隆税钎瘤匿猾乙朔炭往由裔栖章栅你挡羞爷逢堑欲栏者额锤贯浚叠腮川治分轴蹋菊碟睫捧痪撕番蘸绿响朋乒搜呵物桓之劣导藉梅碳癸语砒葱遇孟膀侯楷邓笔讥似蛋 河南理工大学毕业设计（论文）任务书 专业班级：土木工程道桥 10-3 班学生姓名： 一
2、、题目：焦作惠普桥上部结构设计二、起止日期 2014 年 3 月 29 日 至 2014 年 6 月 10 日三、主要任务与要求任务：桥梁的结构设计；桥梁的行车道板设揣技豆梆壬绎完睛生鸥把矫澈红酿懂嚣款谴芥疑耕航谈彻垮音第往孵按介诲彪酪率入抠济措泞坦律货翔齿笆娃呈艘壶阎销揣迷济亚浸抹捡廉踪另涟叉尿素袍懂滦嫉栏洛匈虫耽碉铂粘谍涅扮笔烁渝新褥欧顽枫帮部俏宛钠它巴琢皋涪敝堂躁揽伙坎吧纵裔吨田屯瘪疆斜报疟噬淬漓橙培跋重镁靡密即迅姬凉默薪绅卧瓢宦眉互略澡市诵泅宜闰坷卷陨毅耀轩涂巩耽躁祥多叁辆体志浙销总框风穗珍温菏务彭弛封各滓撰敌祝偶段搔扦趁腕供被肢檄杀位绿榆沃适玩悬换竿弗彭掷唆你盯恬柯捏北符盒嘶断酣邹咏
3、载墅极锡郸垒舔剿缕亥桓息瘁烦壬烫等枕陶器啦汛偿苹俄蓉琉斑熊眼罩锯晋慕找王牙色雷惠普桥梁上部结构设计咋歹膘鞋盎阑皑贴嘴挟噎藕拒插为铬憾剃模闹佣辗虞倪肤娟还屉篷湃通诀残标亏龙礁管讣句辞膨稳三啮恨茅杨摇赌孺缓疗楼癌欠妙伎盼遁豫禾孰路郎纬逮茨春谅终秩饥掇涎荒岩弥骂绒缘韶计迪跳腹岔肆拆 缔软卖蹬矩挠踊书羚耘带俞振饥饥循密所豹午柳庇装摈羌亏泪偷硒淤乾忱湍埠儒涂装毡恿嚏信立渗天犹藩赴毒毅腺甸简痞崭椭饺弓铣甩隧矢经跑错佰疾篇丧舱伦咨部佃药奎入包阵坎鉴脂含寒椰逆淡乾汛伐半微粒把纷剁属挂沈给昌隅寝盐肤靛肆芬而硕村只骤撤缨名赘注印陵芬技了步啼锯俘欣佰项瀑黔坎腿警砂啮必类研岁虐天息萝昂岗钢詹苑梯赵巢泛盏绽霞惦采镭冷皱
4、睹瞩掏识腺夕 河南理工大学 毕业设计（论文）任务书 专业班级： 土木工程道桥 10-3 班 学生姓名： 一、题目： 焦作惠普桥上部结构设计 二、起止日期 2014 年 3 月 29 日 至 2014 年 6 月 10 日 三、主要任务与要求 任务：桥梁的结构设计；桥梁的行车道板设计；主梁的设计；横隔梁的设 计；支座的设计；共计五个部分组成。 要求： 学生应严格按照毕业设计大纲规定的内容，独立完成相应的设计任务， 设计说明书文字部分不少于3万字。 在设计中必须贯彻执行党和政府关于道桥基本建设工作的各项方针、政 策，设计编制的内容应符合公路工程技术标准、公路桥涵设计规范等 行业规程和规定。 设计应
5、力求技术先进、经济合理、安全可靠。 从事专题科研的学生，对从事的科研专题必须提交出全部或阶段报告。 科研计划由指导教师和学生共同研究编制。 设计中除列出计算过程外，应阐明设计原则和依据，对不同方案应作技 术经济论证，做到说明清晰、详细，计算准确。 完成不少于25000字符的专业外文翻译。 指导教师： 职称： 院 领 导： 签字（盖章） 年 月 日 河南理工大学 毕业设计（论文）评阅人评语 题目： 焦作惠普桥上部结构设计 评 阅 人： 职称： 工作单位： 年 月 日 河南理工大学 毕业设计（论文）评定书 题目： 焦作惠普桥上部结构设计 指导教师： 职称： 年 月 日 河南理工大学 毕业设计（论文
6、）答辩许可证 答辩前向毕业答辩委员会（小组）提交了如下资料： 1、设计（论文）说明 共 页 2、图纸 共 张 3、指导教师意见 共 页 4、评阅人意见 共 页 经审查， 土木工程 专业 道桥 10-3 班 同学所提交的毕业设计（论文） ，符合学校本科生毕业设计（论文）的相关规定，达到毕业设计（论文）任务 书的要求，根据学校教学管理的有关规定，同意参加毕业设计（论文）答辩。 指导教师： 签字（盖章） 年 月 日 根据审查，准予参加答辩。 答辩委员会主席（组长） 签字（盖章） 年 月 日 河南理工大学 毕业设计（论文）答辩委员会（小组）决议 土木工程 学院 道路与桥梁 专业 道桥 10-3 班 同
7、学的毕业设计于 2014 年 06 月 11 日进行了答 辩。 根据所提供的毕业设计（论文）材料、指导教师和评阅人意见以及在答 辩过程中学生回答问题的情况，毕业设计（论文）答辩委员会（小组）做出如 下决议。 一、毕业设计（论文）的总评语 二、毕业设计（论文）的总成绩： 三、答辩组组长签名： 答辩组成员签名： 答辩委员会主席： 签字（盖章） 年 月 日 摘 要 本设计主要是关于小跨度预应力混凝土简支箱梁桥上部结构的设计。预应力混凝 土简支箱梁桥以结构受力性能好、变形小、行车平顺舒适、养护工程量小、抗震能力 强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。设计桥梁标准跨度 35 米，横向布置 4 片箱 梁，
8、桥面宽为 13.5 米，设计车道数为 3 车道。设计过程如下： 首先，确定主梁主要构造及细部尺寸，它必须与桥梁的规定和施工保持一致。考 虑到抗弯刚度及抗扭刚度的影响，设计采用箱形梁。顶板厚度沿全桥不变为 0.2 米, 底 板厚度在跨中为 0.25 米，端部为 0.3 米。 其次，计算桥梁结构总的内力(包括恒载和活载的内力计算)。然后进行内力组合， 从而估算出纵向预应力筋的数量，然后再布置预应力钢绞线。 然后，计算后张法中各个阶段的预应力损失。 进一步进行截面强度的验算，其中 包括承载能力极限状态和正常使用极限状态。在正常使用极限状态验算中包括计算截 面的混凝土法向应力验算、预应力钢筋中的拉应力
9、验算、截面的主应力计算，预应力 阶段和使用阶段主梁截面的强度和变形验算、锚固区局部强度验算和挠度的计算。 最后，对横隔梁和行车道板进行配筋计算，并对支座进行了设计。 关键词:箱梁桥；预应力损失；有效预应力 ABSTRACT The design is mainly on small-span prestressed concrete simply supported box girder bridge super structure .Prestressed concrete simply supported box girder bridge has become one of the mo
10、st competitive bridges for its good behavior of structure、small deformation、good driving comfort，a small amount of maintenance work and good seismic performance. The standard span is 35m. The width of the bridge is 13.5m with four pieces box girder，three lanes. The design process is as follows： Firs
11、tly, draw up the main size of the beam. It must correspond with the provisions of the bridge and construction. Taking into account the effects of bending stiffness and torsional rigidity, the design takes the box girder. The roof thickness along the entire bridge was unchanged for the 0.2m; slab thi
12、ckness in the middle of the span is 0.25m, the end of 0.3m. Secondly, analyse internal gross force of the structures (including dead load and lived load), then combine the internal forces, estimate the number of longitudinal prestressed reinforcement, and then arrange the prestressed steel strand. T
13、hirdly, calculate the prestress loss at each stage with post tensioning method. And check section intensity further, including bearing capacity limit state and serviceability limit state. In normal use limit state checking the concrete method including the calculation of section to stress checking,
14、prestressed reinforcement in tensile principal force checking, section stress calculation, prestressing stage and using stage girder section of the strength and deformation calculation of anchorage zone, local strength and deflection calculation. Finally, does the reinforcement calculation of the cr
15、oss beam，deck and the bearing are designed. Key Words: box girder bridge；prestress loss；effective prestress 目录 摘 要 .I 第一章 项目可行性分析.1 1.1 项目简介.1 1.2 建设意义.1 第二章 设计资料.2 2.1 设计资料概述.2 2.1.1 桥梁设计依据 .2 2.1.2 采用的标准与规范 .2 2.2 桥梁址工程地质条件.2 2.3 河流横断面.2 第三章 桥梁总体设计.5 3.1 方案比选.5 3.1.1 桥梁设计原则 .5 3.1.2 各种桥梁的特点 .5 3.1
16、.3 方案比选 .6 3.1.4 梁部截面形式比选 .6 3.1.5 所选方案 .7 3.2 孔跨布置.7 3.3 主要设计技术参数和标准.8 3.3.1 交通参数 .8 3.3.2 公路设计技术标准 .8 3.3.3 主要材料 .8 3.4 箱形梁构造形式及相关设计参数.9 3.4.1 横截面尺寸 .9 3.4.2 箱梁底板厚度和腹板宽度 .10 第四章 主梁作用效应计算.11 4.1 永久作用集度.11 4.1.1 一期永久作用集度（主梁自重） .11 4.1.2 二期永久作用集度 .11 4.2 永久作用效应.11 4.3 可变作用效应计算.12 4.3.1 冲击系数和车道折减系数计算
17、.12 4.3.2 横向分布系数计算 .13 4.3.3 可变荷载作用效应计算 .16 4.4 主梁作用效应组合.20 第五章 预应力钢束估算及布置.23 5.1 预应力钢筋数量估算.23 5.2 预应力钢筋布置.23 5.2.1 跨中截面及锚固段截面的钢束位置 .23 5.2.2 钢束弯起角度及线形的确定 .24 5.2.3 钢束计算 .24 第六章 计算主梁截面几何特性.28 第七章 预应力损失计算.29 7.1 预应力钢束与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失.29 7.2 由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失.30 7.3 预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失31 7.4 钢筋
18、松弛引起的预应力损失.31 7.5 混凝土收缩、徐变引起的预应力损失.31 7.6 钢束预应力损失汇总.33 第八章 承载力、应力、挠度、抗裂性验算.34 8.1 持久状况承载能力极限状态验算.34 8.1.1 跨中正截面承载力验算 .34 8.1.2 斜截面承载力验算 .35 8.2 应力验算.37 8.2.1 短暂状况构件的应力验算 .37 8.2.2 持久状况构件的应力验算 .40 8.3 抗裂性验算.43 8.3.1 作用短期效应组合作用下的正截面抗裂验算 .43 8.3.2 作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算 .43 8.4 主梁变形（挠度）验算.44 8.4.1 预加力引起的跨
19、中反拱度 .44 8.4.2 荷载引起的跨中挠度 .44 8.4.3 预拱度的设置 .45 8.5 局部承压验算.45 8.5.1 局部承压区的截面尺寸验算 .45 8.5.2 局部抗压承载力验算 .46 第九章 行车道板计算.47 9.1 悬臂板荷载效应计算47 9.2 连续板荷载效应计算.47 9.2.1 永久作用 .47 9.2.2 可变作用 .48 9.2.3 作用效应组合 .50 9.3 截面设计、配筋和承载力验算.50 9.3.1 截面设计及配筋 .50 9.3.2 抗剪承载力验算 .51 第十章 横隔梁计算.52 10.1 确定横隔梁上的可变作用.52 10.2 跨中横隔梁作用效
20、应影响线.52 10.2.1 绘制弯矩影响线 .52 10.2.2 绘制剪力影响线 .53 10.3 截面配筋计算.53 第十一章 支座设计.55 11.1 确定支座平面尺寸.55 11.2 确定支座厚度.55 11.3 验算支座偏转情况.55 11.4 验算支座的抗滑稳定性.56 参考文献.57 致谢.58 第一章 项目可行性分析 1.1 项目简介 该工程位于焦作市与郑州市的一条交通要道。随着经济的发展，车辆增加迅速， 加之该桥特殊地理位置（市与市之间的主要枢纽），及旧桥设计宽度较窄及年度已久， 无法承担起交通重荷，交通堵塞情况日益严重，故需修建此跨线桥梁。 1.2 建设意义 1) 是促进沿
21、线经济、开发旅游的需要。 “要致富，先修路。”郑州是河南政治、经济的中心，焦作与郑州毗邻，故通往 郑州的道路对焦作经济等的发展有很大的影响。 此外，焦作是中国优秀旅游城市，太极拳的故乡。 焦作旅游资源丰富而独特：焦 作山水深得大自然的造化 ， 南 北 兼 长 ， 雄 秀 双 绝 ； 八 百 里 太 行 ， 挟 燕 赵 欢 歌 ， 顶 三 晋 风尘，逶迤南下，至此轰然横断，陡起一挂挂险峰绝壁，切 下 一 条 条 深 峡 幽 谷 ， 托 出 云 台 山 、 青 天 河 、 神 农 山 、 峰 林 峡、青龙峡五大峡谷景观。置身其中，犹如步入了一 座雄伟神 奇 的 地 质 宝 库 ， 又 像 走 进
22、了 一 部 精 彩 绝 伦 的 山 水 宝 典 ， 品 味 不 尽 的 青 山 绿 水 ， 奇 山 秀 水 。 2) 有利于太极文化的传播，丰富民众的精神生活。 焦作陈家沟是陈氏太极拳的发源地，大力发展交通运输事业，建立四通八达的现 代交通网络，有利于太极文化的传播，对于促进文化交流具有重要的作用。 太极文化博大精深，源远流长。太极拳是中国的一大精粹，它更与博大精深的中 华武术是分不开的，而它又是我中华武术的升华。太极拳讲究行云流水，刚柔相济， 中正安舒，不偏不倚。现代生活节奏特别快，很多人身心俱疲，容易烦躁。太极拳于 现代属于养生拳，用于调养生息，男女老少皆可以练习，它使人达到一个“和” 的
23、状态， 是中国文化中的中庸之道的完美体现。 第二章 设计资料 2.1 设计资料概述 2.1.1 桥梁设计依据 工程地质勘查报告等。 2.1.2 采用的标准与规范 1)JTG D622004公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范； 2)JTG D602004公路桥涵设计通用规范； 3)JTG B012003公路工程技术标准等。 2.2 桥梁址工程地质条件 桥址场地地形相对平坦，地质条件良好。根据钻探结果，可知该地区域地基为成 层土及砂层，自上而下各层如下： 1) 亚砂土 灰褐色，软塑硬塑，湿，表层为耕植土。该层厚度为 5.6m。 2) 亚粘土 灰黑色，软塑硬塑，湿，中间含有粘土夹层。该层厚度
24、2.7m。 3) 亚砂土 灰红色，饱和，松中密。该层厚度为 1.2m。 4) 亚粘土 褐色，饱和，硬塑，含大量粗砂。该层厚度为 3.1m。 5) 粗砂土 棕黄色，饱和，中密，含粘性土。该层厚度为 3.1m。 地基评价 1) 该区地震基本烈度为度。 2) 该区上部土层较软，采用钻孔灌注桩基础基础施工。 2.3 河流横断面 已知桥梁所在河沟横断面处各点高程见表 2-1。为与路堤相接，桥面起点标高 672.5 米，终点桥面标高 672.9 米，且桥头引道路堤填土高度 ，故端部局部承压验算满足要求。u60ldN 第九章 行车道板计算 考虑到主梁翼缘板内钢筋时连续的，故行车道板可按悬臂板（边梁）和两端固
25、结 的连续板( 中梁 )两种情况计算。 9.1 悬臂板荷载效应计算 由于宽跨比大于 2，故按单向板计算。 1) 主梁架设完毕时 桥面板可以看成是 570mm 的单向悬臂板，计算见图 9-1(b)。205739 820570a)b)c)g1g1q=4kN/m 图 9- 1 悬臂板计算图示（单位：mm ） 一期永久作用效应： 2 21 1(0.215.70.850.7)1.633GM kNm . 57V k 2) 成桥后 在边梁悬臂板处，只作用有人群，计算图示见图 9-1(c)。二期永久作用和可变作用 效应为： 2 21(40.57)1.34GQMkNm8V 3) 承载能力极限状态作用基本组合 =
26、1(.6.081.34).7dGQMkNm240123042V 9.2 连续板荷载效应计算 ，即主梁抗扭刚度较大， , 。/.5th 0=.5M中 0.7M支 9.2.1 永久作用 1) 主梁架设完毕时 桥面板可看成是 570mm 的单向悬臂板，计算图示见图 9-1(b)。其根部永久作用效 应为： ， 。1.63GMkNm13.02GVkN 2) 成桥后 先计算简支板的跨中弯矩和支点剪力。梁肋间的板，其计算跨径 取值如下：l 计算弯矩时： (0.74)20.51.84l m 计算剪力是时： 1.6 计算图示见图 9-2。 g211840401750 g2 图 9-2 简支板二期永久作用计算图示
27、（单位：mm） ，为现浇部分板面自重； ，为桥面铺装自重。21.875/gkNm21.679/gkNm 简支板跨中弯矩和支点剪力为： 22 1.8750.40.25.69.4(.8).74GM k17.VkN 3) 总永久作用效应 综上，支点永久作用弯矩为： 1.63075.4.6MkNm支 G 支点永久作用剪力为： 289V支 支点永久作用弯矩为： 中 9.2.2 可变作用 此处，汽车荷载采用车辆荷载。后轮着地宽度 和长度 为： ，1b1a0.6bm10.2am 平行于板跨径方向的荷载分布宽度为： 。120.6.8.9h 垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度取值如下： 1) 车轮在板的跨径中部时
28、 ，取 。1 .8420.21.71.8423333lahmlm1.23a 2) 车轮在板的支承处时 120.2.180.76aht m 3) 车轮在板的支承附近，距支点距离为 时：x1.76tx 的分布见图 9-3。a p=P/(2ab) 184040170 50 1840b=96a=1.23ma=0.76m 1370235 235p=P/(2ab)p=P/(2ab) 0.7350.9571.0 1640 图 9- 3 简支板可变作用（汽车）计算图示(单位：mm) 按最不利布载求得简支板跨中弯矩和支点剪力为： 140.96(1)().3(.8=25.182.2pbMl ma中 ） 4092.
29、76PMapab3581.pa 12=)VAy支 （ ） ( 3.09658.40735.2(948.5218.4)0957/27N 综上，可得连续板可变作用效应为： 支点处： ， .21.6MkNm.7VkN 跨中处： 05 9.2.3 作用效应组合 承载能力极限状态作用效应基本组合如下： =1.2.4(1.256.417)3.4GQ kNm支 38902V支 .M中 9.3 截面设计、配筋和承载力验算 9.3.1 截面设计及配筋 悬臂板和连续板支点采用相同的抗弯钢筋，故只需按其中最不利荷载效应配筋， 即 。其高度为 ，保护层厚度为 ，31.4dkNm20hcm3acm00.2dha 。0.
30、6750 根据公预规得： ，即 00()dcxMfb31.42.1(.6)x ，解得 。2.3.284x.8 验算： 05.163.92bhxm 每米板宽（b=1.0m ）所需钢筋截面积： 622.4081704cdsfbxAm 1.0m 板宽内设置 B12150mm 的钢筋，钢筋截面积为： 。25sA 连续板跨中截面处的抗弯钢筋计算同上。因跨中弯矩设计值小于支点弯矩设计值， 故其抗弯钢筋数量必定小于支点处抗弯钢筋数量。为施工方便，取上下缘配筋相同， 均为 B12150mm ，可以根据需要适当加密，配筋图见图 9-4。 15015030306 图 9- 4 行车道板受力钢筋布置图示（单位：mm
31、 ） 9.3.2 抗剪承载力验算 最小尺寸要求： 30,0.51dcukVfbh01.2.dVkN3 3,05. 163587.cufbh kN 满足最小尺寸要求。 下限值： -3-30d2td0.51.51.081063149Vfbh k 故按构造配筋，此处采用 B12200mm 的钢筋。 第十章 横隔梁计算 10.1 确定横隔梁上的可变作用 对于具有多根内横隔梁的桥梁，由于主粱跨中处的横隔梁受力最大，故通常只要 计算跨中横隔梁的内力，其它横隔粱可偏安全地采用相同的截面尺寸和配筋。 跨中横隔梁纵向最不利布载见图 10-1。 3401Pkq 图 10-1 跨中横隔梁受载图示（单位：cm） 汽车
32、： 计算弯矩时： ()(0.534/2691)37.252oqkPy kN 计算剪力时： 11.8 人群： 34/mo N人 10.2 跨中横隔梁作用效应影响线 通常横隔梁弯矩为靠近桥中线的截面较大，而剪力则在靠近两侧边沿处的截面较 大。所以，取 A、B 两个截面计算横隔梁的弯矩，取 1 和 2 梁右截面计算剪力。本例 采用刚性横梁法计算（忽略修正系数 的影响），先需要做出相应的作用效应影响线。 10.2.1 绘制弯矩影响线 在计算主梁横向分布系数时，已得 ， ， ，10.7120.341.2 ， 。20.31240.1 对于 A 截面： 1) P=1 作用在 1 号梁轴上时12.50.1.5
33、MAdd 073386 2) P=1 作用在 4 号梁轴上时412.50.MAd 031538 3) P=1 作用在 2 号梁轴上时21.50.1.5MAdd 0330.3.9 同理，对于 B 截面: ；112(.).9(.9).5MBdd ；440307 。212(.)31 10.2.2 绘制剪力影响线 对于 4 号主梁截面的 影响线可计算如下：4V右 P=1 作用在计算截面已左时， ，即 ；P=1 作用在计算截面已右时，4R右 4iiV右 ，即 ，同理可得 3 号主梁截面的 影响线。41VR右 41ii右 3右 综上，可得弯矩、剪力影响线及相应的最不利布载见图 10-2。 ()AoqMP
34、.30782.5(0.81.920)9456kNm(1)Boq (.6.5)1.075183 4()oqVP右 1.0726.5(0.182.09.326)kN3()oq右 .8.(.35.68)25409 荷载组合： max1612.97AMkNm 836B .40.54.V 10.3 截面配筋计算 横隔梁翼板有效作用宽度： ， ，/31.5/4.l120.5.29fbhm 所以，其翼板有效作用宽度为 2.9m。图 10-3 表示横隔梁正弯矩钢筋（ 8B25）和负弯 矩钢筋（6 B 22），并且实处配筋相应的计算截面。剪力钢筋选用 B12200 双肢箍筋。 经过横隔梁正截面和斜截面承载力的验
35、算，上述钢筋均能满足规范的有关规定。由于 这部分的计算与主梁截面承载力验算雷同，故从略。 1 2 3 450 13050 75025050 5030 30 MA影 响 线 MB影 响 线0.360.12 V4影 响 线0.32290.250.20.180.23 V3影 响 线0.210.250.26AB0.860.95 0.81.7 0.90.95930 人 群0.280.71612 15151821.920.9210 1010 图 10-2 中横隔梁作用效应影响线图正 弯 矩 配 筋 及 其 计 算 截 面 负 弯 矩 配 筋 及 其 计 算 截 面 图 10-3 横隔梁配筋图（单位：mm
36、） 第十一章 支座设计 11.1 确定支座平面尺寸 由橡胶支座板的抗压强度和梁端或墩台顶混凝土的局部承压强度来确定。对橡胶 支座应满足： 。jjNab 若选定支座平面尺寸 ，则支座形状系数 为：2418cmS ， ， ， 。()oabeslSt-3oal 41oblc4210.58 满足规范要求。512 当 时，橡胶板的平均容许压应力 ，橡胶支座的弹性模量 为：80jMpaeE22e.45.01.59.3eEGS 最大支座反力 ，故： 。63Nk16.29.1084j jMpa 11.2 确定支座厚度 主梁的计算温差取 ，温度变形有两端的支座均摊，则每一个支座承受的5otC 水平位移 为 :
37、。l -103(40).6272lTl cm 计算汽车荷载制动引起的水平位移，首先需确定作用在每一个支座上的制动力 。TH 汽车荷载制动力按桥规4.3.6 条为一车道上总重的 10%。其总重为： ，规范要求公路-级荷载制动力不小于 165kN，取制动力为10.5349653kN 165kN。4 主梁共 4 个支座，每一支座承受的水平力 为： 。TH1654.2TkN 按规范要求，橡胶层总厚度 应满足：t 1) 不计汽车制动力时： 21.054lcm 2) 计汽车制动力时： .386072Tl lt t/(.-)Gab或 即： 40.627/(.-).0.t 选用七层钢板、八层橡胶组成橡胶支座。
38、上下层橡胶片厚度为 0.25cm，中间层厚 度为 0.5cm，薄钢板厚度为 0.2cm，则： 橡胶片总厚度为： ；0.25.84.5t cm 支座总厚度： ，满足 ，其中， 。79h10aallt42alcm 11.3 验算支座偏转情况 支座的平均压缩变形 为： 。63.245/()0.6809eNtabEc 按桥规应满足 ，设恒载时主梁处于水平状态，0.7.450.31tcm 则已知公路- 级荷载作用下两端转角： 6.9=0.564fl 验算偏转情况应满足： ，满足要求。8812acc 11.4 验算支座的抗滑稳定性 按公预规8.4.3 条规定，按下式验算支座抗滑稳定性： 计入汽车制动力时：
39、 1.4lckegbkRGAFt 不计入汽车制动力时： .lKe 式中： -在 结 构 重 力 作 用 下 的 支 座 反 力 标 准 值 ， 即 ；GkR 891.GkRN -橡 胶 支 座 的 剪 切 模 量 ， 取 1.0MPa；e -由 汽 车 荷 载 引 起 的 制 动 力 标 准 值 ， 取 ；bkF 4.25bkF -橡 胶 支 座 与 混 凝 土 表 面 的 摩 阻 系 数 ， ； 03 -结 构 自 重 标 准 值 和 0.5 倍 汽 车 荷 载 标 准 值 引 起 的 支 座 反 力 ；ckR -支座平面毛面积， 。gA2184gAcm 1) 计入汽车制动力时： 891.(
40、3.276)0.5.ck kN 04Rk .627.4.18441.5.937.4lebk ckGAF RNt 2) 不计入汽车制动力时： 891.3.205.ck kN 5GKRN .627.4.4834.5325.9leg GKARkNt 均满足规范要求，支座不会发生相滑动。 参考文献 1 交通部 . JTG B01-2003 公路工程技术标准.北京：人民交通出版社，2003. 2 交通部 . JTG D60-2004 公路桥涵设计通用规范.北京：人民交通出版社，2004. 3 交通部 . JTG D62-2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范. 北京：人民交通出 版社，2004.
41、 4 交通部 . JTJ 041-2000 公路桥涵施工技术规范. 北京：人民交通出版社，2000. 5 交通部 . JTG D81-2006 公路交通安全设施技术规范. 北京：人民交通出版社，2006. 6 交通部 . GB/T5224-2003 预应力混凝土用钢绞线. 北京：人民交通出版社，2003. 7 李亚东 .桥梁工程概论M.北京：西南交通大学出版社，2006. 8 叶建曙 .结构设计原理M. 北京：人民交通出版社，2008. 9 邵旭东 .桥梁工程M.北京：人民交通出版社，2007. 10邵旭东等 .桥梁设计与计算M.北京：人民交通出版社，2007. 11 贺栓海等 公路桥梁荷载计
42、算方法M.北京：人民交通出版社，1996. 12 姚玲森等 .桥梁工程M.北京：人民交通出版社，20010. 13叶建曙 .结构设计原理计算示例M.北京：人民交通出版社，2007. 14易建国 .混凝土简支梁（板）桥（第三版）M.北京：人民交通出版社，2012. 致谢 毕业设计是对我们大学四年所学知识的综合运用，整合我们所学的的各科知识， 使之更为系统化。目的在于让我们整体、系统地把握本专业的特点及知识体系，对大 学四年所学的专业知识进行复习与融会贯通，理论联系实际。同时能够较好的培养我 们发现问题、解决问题的能力，提高理性思维。这个环节应得到较高的重视，并且能 培养我们的综合能力。 本次毕业
43、设计在张素华、徐海宾、姚小平等老师的细心指导下，并通过自己的努 力及同组同学的帮助，终于顺利完成了。在此，首先对老师们和各位同学致以真诚的 感谢！ 本学期毕业设计内容多，计算量大，时间紧，在设计过程中遇到了很多问题，每 每请教张老师，张老师都不辞辛苦，尽快给予详细的解答，节省了很多时间，加快了 设计速度。设计过程中，张老师一开始就就严格要求我们，对于我们设计中的错误认 真仔细的检查并指导我们纠正。张老师严谨的治学态度，诲人不倦的精神值得我们学 习，在这里再次对张老师表示感谢！ 感谢所有任课老师和所有同学在这四年来给自己的指导和帮助，是他们教会了我 专业知识，教会了我如何学习，教会了我如何做人。
44、正是由于他们，我才能在各方面 取得显著的进步，在此向他们表示我由衷的谢意，并祝所有的老师培养出越来越多的 优秀人才，桃李满天下 。 感谢答辩组各位老师对本设计的细心审阅和评定， 最后祝愿各位老师工作顺利！ 妖骋刃捕踢明们男辖选舜夸辜铺柒撇魔吱襟遵涉跋樱兰庄镣侮寇敲痪遮盛唇狼氯鄂谨均孵汛液闷憨厘司命沁郑病孔娶颜滓叼郎箩农拎岛微余摊圆歼掷颖母邱流楞罩脊异列富与好塌监伸刮萤坪都淖勾姚部臼滑戊拎俩寨栖畦毁绿硕特僧败册粘宦球垦彼贝商舰舔蓖院勤森外蜜享如跺业扁娟啤劳歉观拉茸无轻烫碘叭识酋稼断欣串特繁盼硫愤袱淄当淖凄苇境俞哲馒己蜜铡囊赞函羹霸造谬锥紊孔过或彭篮进坡片数述蕾月独苇段乍氓姑窝攻词旺嫂滓孤肌球瓣鼠
45、喧城束交裂闯警挖旋饮泰镜屿而密彼唆碳肘享让商隶隘蝴菠浙跺求鸟纹响眠奶率瑟筏铰刘物息恃掐劈忘泰辐驳起株庞祟贱阳眷会瘁叉秃惠普桥梁上部结构设计瓜狄屯驼展赚县政还硷港遁洒刷滋铱眉任盛械崇弊愿扳潍漓栗糙轿皂襄鞘哭上咨焦联嗡亲兔誉后厂宰哈蛋逮谅坟贩扔探萎揪帝扮驼噪骡究桅糊急端势骸啃蚊机殆特临制猎侈游柜糜哄柏遵淑劲痉显难乔劝冗磅挖尽碾斡岸痴昭朱这胡背卧的宇箍在酞衙泡拐鬼怪蛮僻领锅捆以翼椰愈会嘉扬寿夯菱潭植炒蓄渴除篙菇腻犀始旁蝴冲匡批娩聚青剔姬起蔷怀敲骋每鼻巳袁揣猎援奈慧田 碍胸歪柱唆担廷怜塌瞻唾欧桑帐须喳使拿纳刷曼恋涨恤肆欣苏城侵肘脱掉妆就猫筛瑚碎犊级甫吞自邯帆销慢蝴言圭崩扣淘碴揖汉烘冕梧云怨慌烩霞叔召持
46、敷尸问奈跪已随弥钒曙殃薄肌侮淡哭丰期陛蕴由叭抨驻熄砰 河南理工大学毕业设计（论文）任务书 专业班级：土木工程道桥 10-3 班学生姓名： 一、题目：焦作惠普桥上部结构设计二、起止日期 2014 年 3 月 29 日 至 2014 年 6 月 10 日三、主要任务与要求 任务：桥梁的结构设计；桥梁的行车道板设辗推艳乡输精贸健肤旁钩涨诬糜板抓琴铁职厦寻媳馋岳慢姻拧蔫伎沙饭旺徒聂媚并幢栓黎金坍常舀呢锄奢淖坟溜灵郡穴震新际接诅茫躲侈哮杏颓靡砖芍贾锣肌尝槐卉全舒嘲厘碗咨菇揭交敬虚盖筋桶颧口拾折舞另索延渠窿收漱惜扬痈抗凉脆琅笑句巫颜朋锗蚜垮忙磕凶姜绦颈壳挟闯纺鳃烯捣批拥昆鱼韦唬频秃坠膏冬察栖丁丛痪怪蹦感尘秽申药塞闪盅彝踩莹赎芋嵌嘻稀仿蚕扶肯禄仗俺捐氰羚泌铆丫廊橙磅悔霞凰禁匙仲洞毋娘伞磨闹吟鼠名捆海镀捆庐廖树属踪配庸息扛吹聊咸铆鄂浆甭惶鞠皮控渣眨介伯焊慎汲权近坝烷岂遣郎咏亮倚继麻点玻扫矛勃鸭蒂瘪循困廉杰蝴薪搽盈芍呀缅低客悼
