1、1毕业设计说明书110KV格青架空送电线路设计学生姓名班级学号院、系、部专业电气工程及其自动化（输配电工程）指导教师合作指导教师2013年6月南京南京工程学院毕业设计说明书（论文）UNDERGRADUATEDESIGNTHESISTHEDESIGNOF110KVGEQINGOVERHEADPOWERTRANSMISSIONLINEBYSUPERVISEDBYSCHOOLOFELECTRICPOWERENGINEERINGNANJINGINSTITUTEOFTECHNOLOGYJUNE2013南京工程学院毕业设计说明书（论文）I摘要根据江苏省电力公司电力系统规划设计，拟新建一条110KV格青架空
2、送电线路。本设计由已知的气象条件，地理情况，材料参数等，对线路进行设计。设计包括说明书、计算书、杆塔与金具示意图三部分。主要内容有导线、避雷线的应力、弧垂计算；杆塔型式和金具的选择；选线和定位；转角耐张杆荷载计算；基础设计；导线的防振设计。设计中简要的说明了设计理论和计算公式，列出了详细的设计内容和要求，注意事项，给出了相关的设计图纸。关键词110KV，架空送电线路，设计南京工程学院毕业设计说明书（论文）IIABSTRACTACCORDINGTOTHEJIANGSUPROVINCEPOWERCOMPANYPOWERSYSTEMPLANNINGANDDESIGN,PROPOSEDTHECONST
3、RUCTIONOFANEW110KVGRIDGEQINGOVERHEADTRANSMISSIONLINESTHISDESIGNBYKNOWNMETEOROLOGICALCONDITIONS,GEOGRAPHICALCONDITIONS,MATERIALPARAMETERS,ETC,TODESIGNTHECIRCUITDESIGNINCLUDINGSPECIFICATIONS,CALCULATIONS,TOWERANDHARDWAREDIAGRAMOFTHREEPARTSSTRESSOFTHEMAINCONTENTSAREWIRE,GROUNDWIRE,HUCHUICALCULATIONTOWE
4、RTYPEANDTHECHOICEOFHARDWARELINESELECTIONANDPOSITIONINGANGLEOFTENSIONRODLOADCALCULATIONFOUNDATIONDESIGNVIBRATIONCONTROLDESIGNOFTHEWIREBRIEFLYILLUSTRATESTHEDESIGNTHEORYANDCALCULATIONINTHEDESIGNOFFORMULA,LISTSTHEDETAILSOFTHEDESIGNCONTENTANDREQUIREMENTS,MATTERSNEEDINGATTENTION,ANDGIVESTHERELATEDDESIGNDR
5、AWINGSKEYWORDS110KV,OVERHEADPOWERTRANSMISSIONLINE,DESIGN南京工程学院毕业设计说明书（论文）1目录摘要IABSTRACTII目录11绪论22说明书321工程概况322临界档距923地线选择1124杆塔形式选择1425绝缘子及金具选择1526模板曲线与室内定位1827导线防振设计2028绝缘子的校核2129塔头尺寸校验22210杆塔的荷载计算23211杆塔基础的设计263计算书2731导线、逼雷线的应力弧垂计算2732地线的应力弧垂计算3833绝缘子的选择4234排杆定位4535杆塔头部尺寸校验及定位校验4836耐张杆荷载计算5237塔腿主材
6、内力计算5438塔腿斜材内力计算5539杆塔基础作用力55310导线、避雷线的防振设计574结论65谢辞66参考文献67附录1外文翻译68A11POWERSUPPLYANDDISTRIBUTIONSYSTEM（原文）68A12供配电系统（译文）73附录2附图76A21杆塔荷载图76A22导线应力弧垂曲线77A23避雷线应力弧垂曲线图79A24绝缘子金具组装图80A25单导线单联悬垂串81A26直线杆杆型图82A27耐张杆杆型图83附录三平断面图84南京工程学院毕业设计说明书（论文）21绪论我国目前已形成华北、东北、华东、华中、西北和南方电网共6个跨省区电网以及海南、新疆和西藏3个独立省网，50
7、0千伏线路已成为各大电力系统的骨架和跨省、跨地区的联络线，电网发展滞后的矛盾基本得到缓解。目前我国已建成投运330千伏输电线路突破1万公里，500千伏线路近4万公里；330千伏变电所变电容量1755万千伏安，500千伏变电所变电容量13725万千伏安。我国电网已初步形成了西电东送、南北互供、全国联网的格局，电网发展滞后的矛盾得到较大程度的缓解。目前，海南的独立省网与南方电网的联网工程正在进行之中。在未来两年之中，西藏和新疆也将分别并入相应的跨省电网。毕业设计是大学课程中必不可少的一个重要环节，是对整个大学学习的综合考核，其主要在于将四年所学的各类知识融会贯通，使自己成为一名合格的毕业生。毕业设
8、计是每个毕业生毕业前的一个重要的教学环节，它不仅考查毕业生在大学期间所学的基础理论、专业知识和基本技能，而且能培养学生独立工作能力、创新能力，以及理论联系实际和严谨求实的工作作风。为每个毕业生在以后的工作实践中灵活的解决工程实践问题奠定基础。通过毕业设计这个环节使学生全方位能力有所提高，并通过调查研究，收集、查询和阅读中外文献资料，综合运用专业理论知识来分析和解决工作中遇到的实际问题；通过定性、定量相结合的独立研究与论证来提高自己的分析与理解能力；培养我们扎实的技能、严肃认真、实事求是、刻苦钻研和严谨求实的工作作风。本设计是根据江苏省电力系统规划设计，拟新建一条110KV格青送电线路而设计的。
9、主要需完成如下设计内容导地线应力弧垂计算及绘制成图；直线塔和转角塔选择以及与之配合的金具、绝缘子；计算绝缘子片数、联数等；制作弧垂模板，读平断面完成排杆定位；计算杆塔荷载；校验基础稳定性；解决线路防振设计问题等。南京工程学院毕业设计说明书（论文）32说明书21工程概况211概述导线型号根据江苏省电力公司电力系统规划设计，拟新建一条110KV格青送电线路，向平斗变电站供电，导线采用LGJ210/35。线路路径沿线路路径情况见提供的平断面图，沿线路的地质为淤泥，孔隙比118，塑性指数15，液性指数136，地下水在表面下26米，地区污秽1级。气象条件相当于我国典型气象区的区。表21气象资料及用途表搜
10、集内容用途最高气温计算电线最大弧垂，使电线对地面及其他物体保持一定的安全距离最低气温电线可能产生最大应力，检验绝缘子串上扬或电线上拔及防振计算等年平均气温防振设计，一般用平均气温时电线的应力作为计算控制条件历年最低气温月的平均气温计算电线或杆塔安装、检修时的初始条件最大风速及最大风速月的平均气温风荷载是考虑杆塔和电线强度的基本条件地区最多风向及其出现频率用于电线的防振、防腐及绝缘防污设计电线覆冰温度杆塔及电线强度设计依据，验算不均匀覆冰时电线纵向不平衡张力及垂直布置的导线接近距雷电日数（或小时数）防雷计算用雨天、雪天、雾凇天的持续小时计算电晕损失时的基本数据南京工程学院毕业设计说明书（论文）4
11、数土壤冻结深度用于杆塔基础设计洪水水位及最高航行水位气温确定跨越杆塔高度及验算交叉跨越距离212设计用气象条件的组合风速、覆冰厚度和大气温度是架空线路设计中要考虑的主要因素，它们的取值方法称为气象条件的组合。气象条件的组合，除了应合理反映自然规律的变化外，还要考虑技术经济上的合理性及设计计算上的方便性。高压架空输电线路，计算用气象条件组合主要有以下几组。（1）线路正常运行情况下的气象条件组合（2）线路安装和检修情况下的气象条件组合（3）外过电压时的气象条件组合（4）线路断线事故情况下的气象条件组合（5）线路耐振计算用的气象条件组合（6）内过电压的气象条件组合213典型气象区根据我国各地区气象条
12、件的情况，以影响输电线路设计最大的三个因素风速、温度、覆冰厚度作为整理条件，进行了归纳合并，形成了我国九个典型气象区，本设计气象条件相当于我国典型气象区的第区，具体的参数见表22表22第区气象条件代表情况温度风速M/S冰厚MM最高气温4000最低气温2000最大风速5250覆冰有风51010安装无风1000年平均气温1000外过电压无风1500外过电压有风15100南京工程学院毕业设计说明书（论文）5214架空线的物理特性和机械特性本设计中给出的导线型号为LGJ210/35，其详细数据如下表23表23导线型号215架空线的最大使用应力和年平均运行应力2151架空线的最大使用应力架空线的最大使用
13、应力又称许用应力，是指架空线弧垂最低点所允许使用的最大应力，应按下式计算为KPMAX（21）式中MAX架空线的最大使用应力，N/MM2；P架空线的瞬时破坏应力，N/MM2；K导线、避累线的安全系数。设计规程中规定K252152架空线的年平均运行应力在线路设计中，为了保证架空线路长期运行的安全可靠性，除了满足在任何气象条件下，架空线的最低点处的使用应力不能大于许用应力外，还应满足年平均运行应力的要求，防止导线因振动而出现断股和断线。架空线的年平均运行应力CP一般取瞬时破坏应力P的25，即CP25P。这是由于架空线的年平均运行应力的上限一般按加防振措施考虑。2153架空线的比载名称数据规格LGJ2
14、1035截面积（MM2）24609直径（MM）2038温度膨胀系数610918弹性伸长系数E76000单位长度重量（KG/KM）8539计算拉断力（KN）74250南京工程学院毕业设计说明书（论文）6架空线的比载是指单位长度和单位截面上导线所承受的机械荷载，其常用单位是N/MMM2或MPA/M。作用在架空线路上的荷载有架空线的自重、冰重和架空线所承受的风压，为了清楚的表示这些比载，可采用符号GXB,V表示，其中X17，表示7种不同的比载，B表示计算比载时的覆冰的厚度，MM；V表示计算风速，M/S。1自重比载10,0架空线自身质量引起的比载，即300,011089AGMPA/M（22）式中G0架
15、空线单位长度质量,KG/KM；A架空线的截面积,MM2。2冰层比载G2B,0覆冰时的冰重由架空线承受，在计算冰层比载时，假定沿导线全长，覆盖着一层围绕导线呈贺柱状的厚薄均匀的比重为的冰层，冰层比载的计算为30,21072827ABDBBMPA/M（23）式中B冰层厚度，MM；D导线的计算直径，MM；A架空线的截面积。3垂直总比载3B,0垂直总比载是自重比载和冰层比载之和，即0,20,010,3BBMPA/M（24）4导线无冰时的风压比载G40,V612VW南京工程学院毕业设计说明书（论文）7322,0410SINAWDGSCFCVMPA/M（25）F风速不均匀系数C低于500KV的线路去10S
16、C风载体型系数（空气动力系数），对无冰架空线，线径D02532383845252绝缘子串型号确定绝缘子串的型号，应按线路的运行电压、绝缘子的允许机电荷载和拟承受的外荷载，考虑一定的安全系数来选择。253绝缘子片数选择条件按工频电压泄漏比距要求选择绝缘子片数。其计算公式为0LKUNXN229式中N每串绝缘子所需片数；UN线路额定线电压，KV；不同污秽条件下所需泄漏比距；L0每片绝缘子几何泄漏距离，按产品目录选取；KX绝缘子泄漏距离的有效系数。254绝缘子串数的选择1悬垂绝缘子按导线断线条件计算为TTKND2230式中T悬式绝缘子1H机电荷载K2悬式绝缘子在断线情况下的机械强度安全系数，2K13T
17、D导线的断线张力2耐长绝缘子TTKNM1TAK1231南京工程学院毕业设计说明书（论文）17式中T悬式绝缘子1H机电荷载；K1悬式绝缘子在运行情况下的机械强度安全系数，K113；TM导线的最大使用张力。导线的许用应力A导线的横截面积表211单导线的断线张力与最大使用张力百分比值钢芯铝绞线型号钢筋混凝土杆及拉线塔自立式铁塔LGJ95/20及以下3040LGJ120/20LGJ185/453540LGJ240/20及以上4050255绝缘子及金具选择一览表金具是将杆塔、导线、避雷线、绝缘子联结起来所用的金属零件。表212悬垂绝缘子串组装零件表图号件号名称质量（KG）数量型号1挂板0561Z72球头
18、挂环0271QP73绝缘子型号XP70数量74碗头挂板0821W7A5悬垂线夹21CGU4绝缘子串长度L（MM）1312绝缘子串质量（KG）3965表213耐张杆绝缘子金具表图号件号名称质量（KG）数量型号1挂板0422Z72球头挂环0271QP7南京工程学院毕业设计说明书（论文）183绝缘子型号XP70数量84碗头挂板0821W7A5悬垂线夹21CGU4绝缘子串长度L（MM）1453绝缘子串质量（KG）4035适用电压（KV）11026模板曲线与室内定位261杆塔定位原则2611杆位的选定原则（1）应尽量少占耕地良田（2）便于施工，检修，杆位处应质地良好（3）对于拉线杆塔，应考虑打拉线的位置
19、。2612档距的配置（1）最大限度地利用杆塔强度。（2）尽量避免出现过大或过小的档距。（3）相邻档距不要相差过于悬殊（4）尽量避免出现孤立档。262模板曲线的制作根据弧垂计算公式43231XKKXY，可见当G,值一定时，其弧垂形状相同。因此可按不同的K值，以档距X为横坐标，以弧垂Y为纵坐标，以档距中央为坐标原点刻出一组弧垂曲线。263弧垂模板定位排杆（1）直线杆塔的定位高度HED对地安全距离绝缘子串长度定位裕度H杆塔施工基面。非直线杆塔的定位高度HEDH。表214导线与地面的最小距离D（M）线路经过地区线路电压（KV）3511015422330500500南京工程学院毕业设计说明书（论文）19
20、0居民区7075851416续表214线路经过地区线路电压（KV）35110154220330500500非居民区60657511水平排列105三角排列125交通困难地区50556585定位裕度的取值为档距700M以下取10M，大于700M及孤立档取15M，大跨越取23M（2）根据允许的最大弧垂MAXF，估算代表档距DL。最大弧垂MAXDEF，同时82MAXLF可计算档距JL为8DELJ（232）可近似地取代表档距JDLL9080对平原地区取09，山区取08（3）根据假定的DL，初步排定杆位。当排出一个耐张杆位后，计算实际代表档距3LLLLDD及其对应的K值。若K值与K值接近或相等，其误差在5
21、1020050之内，说明排杆合适，可派下一个耐张段。否则重新排杆，直至前后两次的K值误差在允许范围内为止。南京工程学院毕业设计说明书（论文）2027导线防振设计271防振锤防振在架空线上安装防振锤是目前广泛采用的防振措施之一，防振锤的安装设计需确定防振锤的型号，安装个数和安装位置。防振锤的型号需于导线和避雷线相匹配表215防振锤与架空线的配合表防振锤型号FD1FD2FD3FD4FD5适用导、地线型号LGJ3550LGJ7095LGJ120150LGJ180240LGJ300400防振锤型号FD6FG35FG50FG70FG100适用导、地线型号LGJQ500630GJ35GJ50GJ70GJ1
22、00防振锤的安装个数与档距有关，档距越大，需安装的防振锤数量越多，它们之间的对应关系见表。表216防振锤个数选择表个数档距架空线直径123D1230030060060090012D22350350700700100022D3714504508008001200防振锤的安放位置应在驻波的波腹处，以便最大限度地消耗振动能量。然而，对于不同的风速导线具有不同的振动频率，防振锤应放在顾及最长和最短的地方。最大半波长1MAXMINMAX1894002GVD（M）（233）防振锤个南京工程学院毕业设计说明书（论文）21最小半波长1MINMAXMIN1894002GVD（M）（234）式中MINMAX,VV
23、稳定风速的上、下限，M/S；MAX最低气温时导线的最大应力，2/MMN；MIN最高气温时导线的最小应力，2/MMN。为了对最大半波长和最小半波长具有相同的防振效果，防振锤的安装距离0S为2222MINMAXMINMAX0S（237）式中S0防振锤距线夹出口处的距离，M。272小结导线的防振设计是线路安全运行的重要条件之一。着重分析了用防振锤防振的原理及方法。列出了相应的验算公式和理论公式28绝缘子的校核281绝缘子强度校核2811两个重要参数的确定水平档距HL2LL21（235）垂直档距VLHL02211VHVH（236）0代表档距时导线最低点的应力，（N/MM）；G在覆冰无风或有风时采用G3
24、，在其他气象情况时采用G1。正常运行时绝缘子的安全系数南京工程学院毕业设计说明书（论文）222MAXTPK满足要求（237）P绝缘子一小时机电荷载；MAXT绝缘子片最大使用荷载。2812事故情况时绝缘子的安全系数31MAXTPK满足要求（238）P绝缘子一小时机电荷载；MAXT绝缘子片受到的最大使用荷载。29塔头尺寸校验291绝缘子串的风偏角TGVJHJLAGLAP142/2/（239）表217绝缘子串的风偏角表情况4X103（MPA/M）1X103（MPA/M）运行电压30247340283192内过电压2170734028153外过电压569434028912档距中导线的水平线间距离的校验
25、（1）导线的水平线间距离。当各相导线水平排列时，对1000M以下的档距，导线的最小水平线距离SD为SD04MAX650110FUE（240）式中SD导线的水平线距，M；悬垂绝缘子串长度，M；南京工程学院毕业设计说明书（论文）23EU线路的电压等级，KV；MAXF导线的最大弧垂，M。（2）导线三角形排列时的等效水平间距离。当导线三角形排列时，两相导线的斜距离可用下式换算为等效水平间距离XD2234ZPXDDD（241）式中XD导线三角形排列时的等效水平线间距离，M；PD导线间水平投影距离，即水平偏移，M；ZD导线间垂直投影距离，即垂直距离，M。210杆塔的荷载计算2101导线、避雷线的垂直荷载导
26、线、避雷线的垂直荷载为无冰时JCHGSLGG1（242）有冰时3JCHGSLGG（243）式中G1自重比载；G3垂直总比载；S导线、避雷线的计算截面面积；LCH垂直档距；GJ绝缘子串及金具的重量；GJ覆冰时绝缘子串及金具的重量；GJKGJ；设计冰厚5MM时，K1075；设计冰厚10MM时，K115；设计冰厚15MM时，K1225。2102导线、避雷线风荷载的标准值20SINPCSCZXDLWW（244）1600/20VW（245）式中WX垂直于导线及地线方向的水平风荷载标准值；风压不均匀系数；C500KV线路导线及地线风荷载调整系数，仅用于计算作用于杆塔上的导线及地线风荷载（不含导线及地线张力
27、弧垂和风偏角计算）；Z风压高度变化系数，一般可按地面粗糙度类计算；南京工程学院毕业设计说明书（论文）24SC导线或地线的体形系数线径小于17MM或覆冰时（不论线径大小）应取12；线径大于或等于17MM时，取11；D导线或地线的外径或覆冰时的计算外径；分裂导线取所有子导线外径的总和，M；LP杆塔的水平档距，M；风向与导线或地线方向之间的夹角，（）；W0基准风压标准值，KN/M2。表218风压不均匀系数和导地线风荷载调整系数风速（M/S）101520V3030V3535计算杆塔荷载100100085075070校验杆塔空气间隙100075061061061计算杆塔500KV杆塔荷载10010011
28、0120130风压高度系数可按照下表计算，对于杆塔进行风荷载计算时，为了使杆塔能能够足够承受外在风荷载的影响，由此须确定一些系数使计算更加准确。风压高度系数随计算高度的增加和减少而不断变化。表219风压高度变化系数Z2103角度风荷载对于来自不同风向的角度风，其荷载按下列不同情形进行计算，计算公式见表219其中直线型杆塔，应考虑与线路成0、45或60及90的三种最大风速的风向。计算高度（M）Z计算高度（M）Z330KV及以下500KV330KV及以下500KV10088080901771621510009110018416720110100150209191301251142002292094
29、013712525024622450147134300261238601561423502742507016414940028626180171156南京工程学院毕业设计说明书（论文）25一般耐张型杆塔，可只计算90一个方向。终端杆塔，可按0风向考虑。耐张杆塔，当转角度数较小时还应该考虑与线条荷载张力相反的方向。特殊杆塔，宜考虑最不利风向。在斜向风的作用下顺线路方向的风荷载分量很小，故一般可以忽略不计。对于特殊情况，需要进行精确计算断线张力。计算断线张力时应按照线路力学的知识进行计算。X、Y分别为垂直与顺线路方向风荷载的分量。10K为塔身风荷载断面形状系数，对单角刚或圆断面杆组成塔架取10，对
30、组合角钢断面取11。现将角度风荷载分配情况汇总如下表220角度风的荷载分配表2104绝缘子串风荷载的标准值LZLAWW0式中WL绝缘子串风荷载标准值，KN；AL绝缘子串承受风压面积计算值，M2。每片绝缘子串的受风面积，单群绝缘子取003M2，双群绝缘子串取004M2。金具零件按加一片绝缘子受风面积计算。风向角线条风荷载塔身风荷载水平横担风荷载XYXY00025WX0WB0WSC4505WX015WX4240SBSAWWK4240SBSAWWK04WSC07WSC60075WX024907470SBSAWWK14404310SBSAWWK04WSC07WSC90WX0WSA004WSC0南京工程
31、学院毕业设计说明书（论文）26211杆塔基础的设计2111杆塔基础的设计原则基本要求杆塔基础承受着杆塔荷载传递到基础顶面的外力作用。随着杆塔所受到荷载的变化，基础所受到的作用力随之变化。因此，杆塔基础的设计应满足杆塔在各种受力情况下，杆塔不倾覆，杆基不下沉，不上拔，使线路能长期安全可靠地运行。通常，线路所经过地区的地域辽阔，地形、地质情况不同，所使用的杆塔形式也不同，因此设计时应结合施工特点和杆塔受力情况来确定采用何种形式的基础。2112基础受力计算铁塔的每一个塔脚基础，承受着铁塔上部传来的压力、上拔力、下压力、水平力和扭力1。2921运行情况下上拔力T、下压力N的计算42GMYBN24642
32、GYB247式中MY所有外力（包含水平力，塔身风压，不平衡垂直荷载）对踏脚YY的力距之和；G铁塔的所有垂直力（包括塔自重）之和；B塔身正面宽度。2113基础强度稳定性计算21131地基土的允许承载力R的计算513HMBMRTHBB248式中R地基土的基本允许承载应力；B基础底面宽度，矩形底面取短边，圆形底面取A（A为底面面积）；当地基础底面宽度小于30M，按30M计；大于60M，按60M计；南京工程学院毕业设计说明书（论文）27H基础埋深，埋深小于15M，按15M计；B、基础底面以下土的天然容重和底面以上土的加权平均容重；M、H分别为基础宽度和深度的承载应力修正系数。21132基础底面的压力P
33、的计算AGQNPF0249式中P作用基础顶面的设计轴向压力；FQ基础自重；0G基础底板正上方土的重力；A基础底面计算面积。3计算书31导线、逼雷线的应力弧垂计算311导线比载计算自重比载MMPAAG/1002834100924698538910890,033301冰重比载MMPAABDB/1023341009246103820107282710728270,103332垂直总比载MMPA/10258680,100,00,103213风压比载322410SIN61280,0AVCDVF外过电压安装有风MMPA/1069451009246562382011110,0334内过电压南京工程学院毕业设
34、计说明书（论文）28MMPA/10707211009246625390382011161025,0334最大风MMPA/102473010092466253903820118501,334覆冰风压比载MMP/103112100924656210238202101110,10335无冰有风综合比载,00,0,024216VGGV外过电压安装有风MMPA/10501341069450283410,033226内过电压MMPA/103624010707210253425,033226最大风MMPA/10528451024730028,33226覆冰有风综合比载MMPAVBGBGVB/10358691
35、0311225868,0,332225237312确定应力值MPA65114520924695074250MPAPI657571313各气象条件下导线应力、弧垂计算（1）年平均气温L50M时（受年平均气温控制）已知MMPA/100283431MMPA/6575711CT101/32CT10287236910107600010918657571245010028347600065757162223A74691662450100283476000223B南京工程学院毕业设计说明书（论文）29将A,B代入公式02232BACC通过试凑法求得MPA6575712同理可得100M600M时的应力弧垂，列
36、于下表表31年平均气温时导线应力、弧垂汇总（2）最低气温L50M时（受年平均气温控制）已知MMPA/100283431MMPA/5675711CT101MMPA/1065753432CT202411310110207600010918657571245010028347600065757162223A91667462450100283476000223B将A,B代入公式02232BACC通过试凑法求得MPA80881132同理可得100M600M时的应力弧垂，列于下表表32最低气温时导线应力、弧垂汇总代表档距（M）MPA代表档距（M）MPA507165751007165751507165752
37、00716575219716580250688676300655216350632470400616791450605691500597606550591558600586926南京工程学院毕业设计说明书（论文）30501138088100110735615010614222001007671219986935250912806300815290350746947400700961450669679500647766550631915600620107（3）最大风速强度L50M时（受年平均气温控制）已知MMPA/100283431MMPA/6575711CT101MMPA/105284532C
38、T529148671057600010918657571245010028347600065757162223A16409662450105284576000223B将A,B代入公式02232BACC通过试凑法求得MPA369932同理可得100M600M时的应力弧垂，列于下表表33最大风速时导线应力、弧垂汇总代表档距（M）MPA50933691009361999150939403720094259321994372152509133715300874733535084687364008268676南京工程学院毕业设计说明书（论文）3145081230335008014872550793284
39、76007869398最大风速风偏L50M时（受年平均气温控制）已知MMPA/100283431MMPA/6575711CT101MMPA/103624032CT529148671057600010918657571245010028347600065757162223A12896972450103624076000223B将A,B代入公式02232BACC通过试凑法求得MPA97852922同理可得100M600M时的应力弧垂，列于下表表34最大风速时导线应力、弧垂汇总代表档距（M）MPA5092978521009219963150911695720090117492198974448250
40、85879233008101191350775779840075167324507344627500721880655071245676007052379（3）最高气温L50M时（受年平均气温控制）已知MMPA/100283431MMPA/6575711CT101南京工程学院毕业设计说明书（论文）32MMPA/100283432CT40226643510407600010918657571245010028347600065757162223A91667462450100283476000223B将A,B代入公式02232BACC通过试凑法求得MPA393342弧垂求解方程MLFNN30918
41、403933481002834508322同理可得100M600M时的应力弧垂，列于下表表35最高气温时导线应力、弧垂汇总代表档距（M）MPAMF续表33代表档距（M）MPAMF5034393030918410042037261011841504806803199100620052691653228975219541518137672262505449311487848430054902786972597350551909694409264005539853122848450555516815505095005566724191023555055756242307695600558260427
42、42914覆冰有风（强度，风偏）L50M时（受年平均气温控制）已知MMPA/100283431MMPA/6575711CT101MA/103586932CT52南京工程学院毕业设计说明书（论文）339148671057600010918657571245010028347600065757162223A38083382450100283476000223B将A,B代入公式02232BACC通过试凑法求得MPA64934952同理可得100M600M时的应力弧垂，列于下表表36覆冰有风时导线应力、弧垂汇总代表档距（M）MPA509564941001010496150107091120011269
43、0621911462825011462513001146212350114618240011461594501146141500114612755011461176001146108覆冰无风L50M时（受年平均气温控制）已知MMPA/100283431MMPA/6575711CT101MA/102586832CT529148671057600010918657571245010028347600065757162223A36884972450102586876000223B将A,B代入公式02232BACC通过试凑法求得MPA52856952南京工程学院毕业设计说明书（论文）34弧垂求解方程M
44、LFNN22329103933481002834508322同理可得100M600M时的应力弧垂，列于下表表37覆冰无风时导线应力、弧垂汇总代表档距（M）MPAMF50955285602232911001006849084742115010648251802884200111867330508482191137311359809525011360764693926300113444767689613501133196922347740011322371205719450113149715269865001130921886135501130464228313860011300992718外过无
45、风L50M时（受年平均气温控制）已知MMPA/100283431MMPA/6575711CT101MMPA/1002832CT15262667510157600010918657571245010028347600065757162223A91667462450100283476000223B将A,B代入公式02232BACC通过试凑法求得MPA84735642同理可得100M600M时的应力弧垂，列于下表表38外过无风时导线应力、弧垂汇总代表档距（M）MPA5064847351006578461南京工程学院毕业设计说明书（论文）35150668478720067797642196811202
46、250659818130063441123506170940060506944505964992500590217555058549466005818623外过有风L50M时（受年平均气温控制）已知MMPA/100283431MMPA/6575711CT101/50132CT15262667510157600010918657571245010028347600065757162223A94233592450105013476000223B将A,B代入公式02232BACC通过试凑法求得MPA90443642同理可得100M600M时的应力弧垂，列于下表表39外过有风时导线应力、弧垂汇总代表档
47、距（M）MPA506490443100659723115067178420068253852196860982506654435300640855535062387574006121325450603743650059758575505929503南京工程学院毕业设计说明书（论文）366005893823安装L50M时（受年平均气温控制）已知MMPA/100283431MMPA/6575711CT101/50132CT10298691510107600010918657571245010028347600065757162223A94233592450105013476000223B将A,B代入公式02232BACC通过试凑法求得MPA64062992同理可得100M600M时的应力
