1、本科毕业论文系列开题报告土木工程国骅世纪宜家花园C地块基坑围护设计（方案一）一、选题的背景与意义在人类历史发展过程中，随着土木工程的发展，地基处理技术也在不断发展。工程建设的需要促进了地基处理技术的发展。现代地基处理技术是伴随现代化建设发展而发展的。基坑支护结构的设计、施工是一个古老的传统课题,同时又是一个综合性的岩土工程难题。它既涉及土力学中的典型的强度与稳定问题,又包含了变形问题,同时还涉及到土与支护结构的共同作用的问题。基坑支护不仅要求确保边坡的稳定,而且要满足变形控制要求,以确保基坑周围的建筑物、地下管线、道路等的安全,因此如何安全、合理地选择合适支护结构并根据基坑工程的特点进行科学的
2、设计是基坑工程要解决的主要内容。二、研究的基本内容与拟解决的主要问题基本内容依据该工程地质勘测报告及地下室桩位、承台平面图及有关设计规范，考虑工程现场施工环境及条件，以及周边建筑物，构筑物的防护要求和道路管线防护要求，综合设计国骅世纪宜家花园C地块基坑围护。拟解决的主要问题1基坑工程支护结构方案比较说明书工程概况场地工程地质条件基坑支护结构类型及适用范围至少两种方案的技术、经济比较2设计计算书总平面图中所列各代表剖面的结构及地基计算内容计算书应包括已知条件、设计要求、计算简图、计算参数选择依据或来源标准、参数确定、计算方法、过程和结果3施工图总平面图围护桩位图剖面图节点详图4施工说明设计依据工
3、程概况施工步骤及要点监测要求应急措施三、研究的方法及方案选择与技术路线研究方法用工程设计法来解决基坑问题围护结构方案初步思路由于场地限制，初步决定用内撑式围护结构。在考虑到造价、工期、施工对环境的影响，选择钻孔灌注桩。技术路线1收集资料，包括设计资料（地下室桩位、承台平面图）、工程地质勘测报告、施工现场环境及条件、施工组织、周边建筑物、构筑物、道路管线的防护要求；2方案的比较和选择，根据收集的资料和各方案的适用条件，选择最适合的方案；3进行设计，包括编制设计计算书、绘制施工图和编写说明四、研究的总体安排与进度1选题20101101201011162任务书20101117201011233撰写开
4、题报告、文献综述20101124201012074方案比较（至少两种方案比较）20101208201012265编写计算书草稿20110117201102206设计计算书20110221201103317绘制施工图20110401201104178编写施工说明20110418201104249论文修改201104252011050610答辩准备2011050620110520五、主要参考文献1朱首明,刘平平土力学M北京中国建筑工业出版社，20052莫海鸿,杨小平基础工程M北京中国建筑工业出版社，20083宋玉普等钢筋混凝土结构M北京机械工业出版社，20044陈基发等建筑结构荷载规范M中国建筑工
5、业出版社，20045朱慈勉,结构力学M北京高等教育出版社，20046龚晓南深基坑工程设计施工手册M北京中国建筑工业出版社，199877曾国熙等地基处理手册M北京中国建筑工业出版社，19988华东水力学院土力学教研室土工原理与计算M北京水力出版社，19809JEBOUELSFOUNDATIONANALYSISANDDOSIGNMMCGRANHILLBOOKCOMPANY,198210EWBRANDRPBRENNERSOFTCLAYENGIUEERINGMELSEVIERSCIENTIFICPUBLISHINGCOMPANEY,198111BOWLES,JEFOUNDATIONANALYSISAN
6、DDESIGNFIFTHEDITIONMMCGRAWHILL,199612IEAVRAMIDISANDKMORFIDISINTERNATIONALJOURNALOFSOLIDSANDSTRUCTURESJVOLUME43,ISSUE2,JANUARY2006,PAGES35737513PROFESSOREMERITUS,DEPTOFCIVILANDGEOLOGICALENGINEERINGJUNIVOFSASKATCHEWAN,SASKATOONSK,CANADAS7N5A9ACCEPTED1MAY2005毕业论文文献综述土木工程国骅世纪宜家花园C地块基坑围护设计（方案一）基坑支护结构的设计、
7、施工是一个古老的传统课题,同时又是一个综合性的岩土工程难题。它既涉及土力学中的典型的强度与稳定问题,又包含了变形问题,同时还涉及到土与支护结构的共同作用的问题。基坑支护不仅要求确保边坡的稳定,而且要满足变形控制要求,以确保基坑周围的建筑物、地下管线、道路等的安全,因此如何安全、合理地选择合适支护结构并根据基坑工程的特点进行科学的设计是基坑工程要解决的主要内容。一、基坑围护发展历史地基处理技术在在我国的发展可以追溯到很早以前，我们的祖先第一次使用灰土垫层的日期估计己难以考证。在人类历史发展过程中，随着土木工程的发展，地基处理技术也在不断发展。工程建设的需要促进了地基处理技术的发展。现代地基处理技
8、术是伴随现代化建设发展而发展的。为了适应工程建设发展的需要，高压喷射注浆法、振冲法、强夯法、深层搅拌法、土工合成材料、强夯置换法、EPS超轻质填料法等许多地基处理技术从国外引进，并在实践中发展。许多已经在我国得到应用的地基处理技术，如排水固结法、土桩和灰土桩法、砂桩法等也得到不断发展、提高；近20年在工程实践中还发展了许多新的地基处理技术，如真空预压法、锚杆静压桩法、孔内夯扩碎石桩法、低强度桩复合地基法、刚性桩复合地基法等。【1】二、当前基坑围护设计现状当前基坑工程的围护结构设计方法可谓种类繁多，众采纷纭，形成了多种设计方法并存的局面。但综观基坑工程实际，传统设计方法因具有理论上容易理解和接受
9、、计算模型简单、计算方便快捷等特点，在工程实际广为工程设计人员所习用。实际运用中又多是采用一种经验估算，这里所谓经验估算就是按照以往的工程经验，结合土质的特性，选定挡土围护结构类型及入土深度，事先确定挡土结构上的土压力分布，然后根据极限平衡理论（如等值梁、静力平衡等方法）进行图解、数值解或查取已有表格来确定支护结构的内力和变形。这种传统设计理论和方法是当前基坑工程设计的主流。随着基坑工程日趋复杂化以及计算机的应用，许多岩土工作者又热衷于数值分析方法的应用，如土抗力法，差分法，边界元法和有限元法等新方法，并且不少科研机构和高校基于不同分析模型开发了一些应用软件，应该说这对设计人员是有帮助的。但是
10、这些方法在理论上尚需完善，关键是在如何选取土的本构关系与计算模型，土的参数如何确定，以及塑性区范围与稳定性之间的定量关系等问题上仍然存在困难，因此尚无直接用平面有限元的计算结果作为设计依据的实例。目前新方法尚未能作为围护结构设计的基本方法，多作为某些重大工程问题处理时的一种辅助的分析手段，以进行对比。尽管基坑工程实践不断增多，在技术上也有了长足的进步。但纵观基坑工程的实际情况不难发现，基坑围护设计存在着两种倾向，一方面由于设计安全度不足而造成基坑失稳事故的比例较大，另一方面由于设计过于保守而又造成很大的浪费。一项对103项基坑工程事故进行细致的调查分析，统计出事故发生的原因，结果表明与设计有关
11、的工程事故比例高达451；而一份十几个工程的测试数据又表明，围护结构的实测应力明显小于设计值，围护结构的强度远远没有发挥出来2，设计明显过于保守。说明现行设计理论和方法与基坑工程的实际有较大的偏差，确实应在设计方法及其影响因素等方面找找原因。三、基坑围护形式基坑围护体系一般包括两部分挡土体系和止水降水体系。基坑维护结构一般要承受土压力和水压力，起到挡土和挡水的作用，一般情况下围护结构和止水帷幕共同形成止水体系。围护结构主要可以分为以下几类（1）放坡开挖及简易围护；（2）悬臂式围护结构；（3）重力式围护结构；（4）内撑式围护结构；（5）拉锚式围护结构；（6）土钉墙围护结构；（7）其他形式围护结构
12、。【2】四、深基坑技术的发展趋势1）基坑向着大深度、大面积方向发展，周边环境更加复杂，深基坑开挖与支护的难度愈来愈大。因此，从工期和造价的角度看两墙合一的逆作法将是今后发展的主要方向。但逆作法施工受桩承载力的限制很大，采用逆作法时不能采用一柱一桩，而是一柱多桩，增加了成本和施工难度。如何提高单桩承载力，降低沉降，减少中柱桩（中间支承柱），达到一柱一桩，使上部结构施工速度可以放开限制，从而加快进度，缩短总工期，这将成为今后的研究方向。【3】2）土钉支护方案的大量实施，使得喷射混凝土技术得以充分运用和发展。为减少喷射混凝土的回弹量以及保护环境的需要，湿式喷射混凝土将逐步取代干式喷射混凝土。3）目前
13、，在有支护的深基坑工程中，基坑开挖大多以人工挖土为主，效率不高，今后必须大力研究开发小型、灵活、专用的地下挖土机械，以提高工效，加快施工进度，减少时间效应的影响。【4】4）为了减少基坑变形，通过施加预应力的方法控制变形将逐步被推广，另外采用深层搅拌或注浆技术对基坑底部或被动区土体进行加固，也将成为控制变形的有效手段被推广。5）为减小基坑工程带来的环境效应（如因降水引起的地面附加沉降），或出于保护地下水资源的需要，有时基坑采用帷幕型式进行支护。除地下连续墙外，一般采用旋喷桩或深层搅拌桩等工法构筑成止水帷幕。目前，有将水利工程中防渗墙的工法引入到基坑工程中的趋势。【5】6）在软土地区，为避免基坑底
14、部隆起，造成支护结构水平位移加大和邻近建（构）筑物下沉，可采用深层搅拌桩或注浆技术对基坑底部土体进行加固，即提高支护结构被动区土体的强度的方法。五、主要参考文献1曾国熙等地基处理手册M北京中国建筑工业出版社，19982龚晓南深基坑工程设计施工手册M北京中国建筑工业出版社，199873杨育文,袁建新深基坑工程集成智能系统及土钉墙性状研究D中国科学院武汉岩土力学研究所,199864罗晓辉深基坑开挖渗流与应力耦合分析D武汉城市建设学院5连续墙与土体接触特性对深基坑变形分析的影响J上海交通大学学报上海上海交通大学土木工程系,2006年12期6朱首明,刘平平土力学M北京中国建筑工业出版社，2005；7莫
15、海鸿,杨小平基础工程M北京中国建筑工业出版社，2008；8宋玉普等,钢筋混凝土结构M北京机械工业出版社，20049陈基发等,建筑结构荷载规范M中国建筑工业出版社，200410朱慈勉结构力学M北京高等教育出版社，2004；11EWBRANDRPBRENNER,SOFTCLAYENGIUEERINGM,ELSEVIERSCIENTIFICPUBLISHINGCOMPANEY,198112BOWLES,JE,FOUNDATIONANALYSISANDDESIGNFIFTHEDITIONM,MCGRAWHILL,199613IEAVRAMIDISANDKMORFIDISINTERNATIONALJOU
16、RNALOFSOLIDSANDSTRUCTURESJVOLUME43,ISSUE2,JANUARY2006,PAGES35737514PROFESSOREMERITUS,DEPTOFCIVILANDGEOLOGICALENGINEERINGJUNIVOFSASKATCHEWAN,SASKATOONSK,CANADAS7N5A9ACCEPTED1MAY2005本科毕业设计土木工程国骅世纪宜家花园C地块基坑围护设计方案一THEBRACINGOFFOUNDATIONPITDESIGNOFGREATAYIJIAGARDENCPLOT（PLANONE）I国骅世纪宜家花园C地块基坑围护设计方案一摘要根据国
17、骅世纪宜家花园C地块工程地质勘测报告及基础平面布置图、桩位布置图及相关设计规范，考虑工程现场施工环境及条件，周围建（构）筑物和道路管线防护要求，综合设计宁波市国骅世纪宜家花园C地块基坑围护结构。本工程选用围护桩加内支撑结构体系，围护桩采用钻孔灌注桩，内支撑包括对撑和角撑。设计内容包括围护方案的比较选择，土压力计算（朗肯土压力理论），围护桩长（等值梁法计算）及配筋计算，并进行基坑抗隆起验算。围护桩及支撑配筋计算以混凝土结构设计规范GB500102002为主要设计依据。关键词土压力；围护桩；支撑；配筋。BRACINGOFFOUNDATIONPITDESIGNOFGREATAYIJIAGARDENC
18、PLOT（PLANONE）ABSTRACTACCORDINGTOTHEINVESTIGATIONREPORTANDPILELOCATIONBASEDLAYOUT,FLOORPLANANDRELATEDDESIGNSPECIFICATIONOFGREATAYIJIAGARDENCPLOT,CONSIDERSDCOMPREHENSIVECONSIDERATIONOFTHEENGINEERINGFIELDCONSTRUCTIONENVIRONMENTANDCONDITIONS,SURROUNDINGSTRUCTURESANDBUILDINGSINCONTENTANDROADPIPELINESPROT
19、ECTIONREQUIREMENT,INTEGRATEDDESIGNTHEBRACINGOFFOUNDATIONPITTHISPROJECTSELECTEDPILEANDSUPPORTSTRUCTURESYSTEM,USINGTHECASTINPLACEPILERETAININGPILESOFSUPPORT,THEBRACEINCLUDECORNERBARCEANDBRACEDESIGNCONTENTINCLUDINGPALISADESCHEMECOMPARISONCHOICE,SOILPRESSURECALCULATINGTHERANKINESEARTHPRESSURETHEORY,RETA
20、ININGPILELENGTHEQUIVALENTBEAMMETHODCOMPUTATIONANDREINFORCEMENTCALCULATION,ANDCHECKEDFORPITFIGHTUPLIFTRETAININGPILEANDBRACEREINFORCEMENTCALCULATIONWITH“DESIGNSPECIFICATIONFORCONCRETESTRUCTURES“GB500102002ASTHEMAINDESIGNBASISKEYWORDSSOILPRESSURERETAININGPILEBRACEREINFORCEMENTCALCULATIONIIIII目录1设计方案综合说
21、明411工程概况412基坑周边环境条件413工程水文地质条件414支护结构方案适用范围分析及经济、技术比较52基坑支护结构设计计算书721计算参数选取7211地质参数取值7212计算区段的划分7213计算方法8214土压力系数计算922围护结构设计计算9221区域支护结构设计计算9222区域支护结构设计计算16223区域支护结构设计计算22224区域支护结构设计计算29225区域支护结构设计计算36225基坑止水帷幕设计42226电梯井围护设计4223内支撑体系设计43231环梁设计计算43232内支撑结构设计计算45233立柱设计计算503设计说明5331设计依据及规范5332基坑施工及开挖
22、要求5333挖土施工要求5534基坑排水5535基坑监测5636应急措施5637其它56参考文献5741设计方案综合说明11工程概况宁波国骅世纪宜家花园位于宁波市崛起中的东部新城核心之地，世纪大道与南外环交汇处，毗邻科技园区与鄞州中心区，是未来宁波的新型生活区。总建筑面积25余万平方米，绿地率将达30以上。项目总用地面积8万多平方米，其中A地块总建筑面积11余万平方米，BC地块总建筑面积为13余万平方米。项目产品主要由17层、18层不等的高层公寓及32层酒店式公寓组成。本设计为C地块的基坑围护设计，本工程0000相当于黄海高程5800M，场地平均标高约为2500M，相对标高为3300M，基坑承
23、台底标高11200M，基坑开挖深度为790M。工程桩采用600800的钻孔灌注桩。12基坑周边环境条件拟建工程基坑西侧为下应大道，最近距离为11M，该侧拟作为施工道路；南侧为潘火大道，距离围墙156米，该侧拟作为施工道路和零星材料堆场；北侧为还未动工的B地块施工场地，该侧拟作为施工道路和材料堆场；东面是河流，与基坑最小距离为10M，该侧拟作为材料堆场。13工程水文地质条件拟建场地各地基土层的主要物理力学性质指标、分布特点及工程性能评价如下层素填土系新近堆积，不宜直接作为建筑物的基础持力层。1层粘土性质较好，可塑为主，具有一定的承载力，可作为一般轻型建（构）筑物的基础持力层。2层淤泥质粘土灰黄灰
24、色，流塑状态，含水量高，高压缩性，易触变，工程性能差，承载力低，不宜作为基础持力层。1层淤泥流塑状态，含水量高，渗透能力差，高压缩性，易触变，工程性能差，承载力低，不宜作为基础持力层。52层淤泥质粘土力学性质较差，流塑状态，含水量高，渗透能力差，高压缩性，易触变，工程性能差，承载力低，不宜作为基础持力层。3层粉质粘土流塑状态，高压缩性，工程性能差，承载力低，不宜作为基础持力层。1层淤泥质粘土流塑状态为主，含水量高，渗透能力差，高压缩性，工程性能差，承载力低，不宜作为基础持力层。2层粘土可塑状态，中等压缩性，工程性能稍好，承载力稍高，可作为低层建筑物的基础持力层。该层在整个场地范围内厚度及顶板变
25、化较大，但在单个建筑物范围内变化不大。14支护结构方案适用范围分析及经济、技术比较基坑支护结构比较选择围护结构类型适用情况造价放坡开挖及简易支护适用于土质较好开挖深度较小及施工现场有足够放坡场所的工程，适用于开挖深度4米以内，故本工程不适用。20003000元/延米悬臂式支护结构适用于土质较好开挖深度较浅的基坑工程，适用于开挖深度4米以内，故本工程不适用。30005000元/延米重力式围护结构适用于较浅、基坑周围场地较宽裕的、对变形控制要求不高的基坑工程，适用于开挖深度6米以内，故本工程不适用。30005000元/延米土钉墙不适用于淤泥质土及未经降水处理的地下水位以下的土层，适用于开挖深度5米
26、以内，故本工程不适用。30005000元/延米拉锚式围护结构需要足够大的场地设置锚桩或其他锚固物，不宜用于软粘土层中，适用于开挖深度8米以内，故不适用。500010000元/延米内撑式围护结构各种开挖深度、土质和工程等级的基坑均适用，不需要太大场地，且变形较小，故本工程适用。5000元/延米支护形式优点缺点6地下连续墙墙体刚度大，能承受较大的土压力，对周边地基无扰动，适用于多种地基。对地质条件和施工的适应性要求高，造价高，污染道路，工期长。板桩式钢板桩止水效果好，整体性好，施工速度快。造价高，刚度小，材料来源有困难。预制混凝土板桩可事先预制，施工速度快，有启口，可止土止水，占地少，造价低场地运
27、输困难，打桩时对周围环境影响大。排桩式沉管灌注桩比钻孔灌注桩造价低垂直度控制和挤土效应难控制预应力混凝土管桩工期短，造价高垂直度控制和挤土效应难控制钻孔灌注桩截面刚度大，造价适中，无挤土效应。防渗性和墙的整体性差，污染环境。由于场地开挖深度范围内土层的渗透系数小，场地周围有道路需要保护，要求围护结构有较大的刚度。综合考虑造价、工期、施工场地的影响，选择内撑式钻孔灌注桩围护结构。72基坑支护结构设计计算书21计算参数选取211地质参数取值根据浙江省建筑基坑工程技术规范，本基坑属于二级基坑工程，重要性系数010。根据工程地质勘测报告，各土层的设计计算参数见表1表1土层设计计算参数土层重度粘聚力C内
28、摩擦角（KN/M3）KPA杂填土1891351粘土18821612962淤泥质粘土171123891淤泥1689997472淤泥质粘土17511168463粉质粘土189132312781淤泥质粘土178140410172粘土1851728117注由于围护桩和工程桩均非挤土桩，故土质参数取用工程地质勘测报告的原始数据。212计算区段的划分根据具体环境条件、地下结构及土层分布厚度，将该基坑划分为五个计算区段，其附加荷载及计算开挖深度如表28基坑分区图表2各区域开挖深度及附加荷载计算区域场地相对标高3300M3300M3300M3300M3300M承台底标高11200M11200M11200M11
29、200M11200M计算开挖深度79M79M79M79M79M地面荷载20KPA20KPA20KPA20KPA20KPA213计算方法按照建筑基坑支护技术规范（JGJ12099）的要求，土压力计算采用朗肯土压力理论，由于土质主要为粘性土，土压力按水土合算法计算。求桩长和支撑轴力是用等值梁法。桩长是根据桩端力矩平衡求出，并应满足抗隆起要求。设计时按最不利情况考虑。9214土压力系数计算按照朗肯土压力计算理论作为土侧向压力设计的计算依据，假设墙背光滑（剪应力为0）、直立、填土面水平。计算所得土压力系数表如表3所示主动土压力系数2TAN45/2KA，主动土压力2AAAKZQCK被动土压力系数2TAN
30、45/2KP，被动土压力2PPPKZQCK表3土压力系数表土层KAKAKPKP杂填土06210788160912681粘土06330796157812562淤泥质粘土07320855136611691淤泥07700877129911402淤泥质粘土07430862134511603粉质粘土06380799156812521淤泥质粘土06990836142911952粘土066208141509122822围护结构设计计算221区域支护结构设计计算（1）计算模型该段为基坑北侧，整平后地面标高为3300M,支撑标高5800,实际挖深79M。结构外侧地面附加荷载Q取20KPA。1011231区段计算
31、模型（2）土层参数表4区段土层分布图层序号土层层厚重度粘聚力C内摩擦角KAKAKPKPMKN/M3KPA1杂填土104189135062107881609126821粘土11882161296063307961578125631淤泥153168999747077008771299114042淤泥质粘土61751116846074308621345116053粉质粘土318913231278063807991568125261淤泥质粘土4717814041017069908361429119511（3）土层侧向土压力计算主动土压力计算A点21122222063318104188046202216
32、079644AAKAHHQCKAKPAB点2112222206331810418812022160796202ABKAHHQCKAKPA上3112233207718104188120299908772677ABKAHHQCKAKPA下C点3112233332077181041881168586202999087710257ACKAHHHQCKAKPAD点3112233332077181041881168153202999087722469ADKAHHHQCKAKPA上41122334420743181041881168153202111608622145ADKAHHHQCKAKPA下E点411
33、22334444207431810418811681531756202111608622925AEKAHHHHQCKAKPA上511223344552063818104188116815317562021323079924654AEKAHHHHQCKAKPA下F点511223344555520638181041881168153175618932021323079928271AFKAHHHHHQCKAKPA上611223344556620699181041881168153175618932021404083630943AFKAHHHHHQCKAKPA下12G点6112233445566662
34、069918104188116815317561893178472021404083636791AGKAHHHHHHQCKAKPA上被动土压力计算C点33229991142278PCCKPKPAD点3333321299168944299911422879PDKPHCKPKPA上4334421345168944211161142392PDKPHCKPKPA下EE点43344442134516894417562111611638042PEKPHHCKPKPA上533445521568168944175621323125244645PEKPHHCKPKPA下F点5334455552156816894
35、41756189321323125253536PFKPHHHCKPKPA上633445566214291689441756189321404119549126PFKPHHHCKPKPA下G点633445566662142916894417561893178472140411956108PGKPHHHHCKPKPA上净土压力计算（坑地面以下）C点2278102577979CPCACKPAD点228792246941DPDADKPA上上上23922145247DPDADKPA下下下E点3804229258792EPEAEKPA上上上446452465419991EPEAEKPA下下下F点13535
36、362827125265PFAFKPAF上上上491263094318183PFAFKPAF下下下G点61083679124289PGAGKPAG上上上设土压力零点距C点为X，得7979/41/944898XXXM区段土压力分布图（4）土压力合力及作用点的计算仅计算净土压力零点以上部分）112020540545/2EAKNM1105458689815023HAM2126771025758637897/2EAKNM222112677586102572677586/37897898113426HAM31797989835826/2EAKNM328985993HAM14（5）支撑轴力计算CBARCP
37、898586054102577979267720250由0OM得0CAIAIRHEH589805451502378971134358265990CR解得45985/CRKNM反弯点反力P0计算05453789735826459852779/OPKNM6桩长计算XPDG41FE8792O247199912526518183242893647046设桩端进入F层顶面以下X米处，由M0得23410466322604663015392476335225274318183610619991315122476PXXXXXXXX整理得23458687097190915216506XXXXM15嵌固系数K取1
38、1，则桩长0545868981104663062644HM取27米，嵌固长度为1107米，桩端最终进入1淤泥质粘土层深度11079461611LMM。7最大弯矩计算O点以上最大弯矩，MAX1M计算设剪力Q0点位于C点以下X米处22797945985054537897797989824447979803350107XXXXXM解得3MAX17979791277989810714675/8986MKNMM0以下最大弯矩，MAX2M计算设剪力Q0点位于D点以下X米处211054307934104624722XX解得564XMMAX22230793046564115943564410465792475
39、64116499/226MKNMM8配筋计算取桩径1000，桩间距1200MM，MAX14675121761MKNM，取砼强度C25，FC119N/MM2，主筋3025钢筋，三级钢，均匀布置，FY360N/MM2，保护层厚度35MM，8200螺旋筋，162000加强筋。AS1471875MM2236014718750567119314500YSCFABFA11222210751075050625135135050354036BBB1252053T，11032SINSINSIN/3CYSSTMFRFAR1632119500SIN0363601471875465SIN036SIN053/32225
40、81251017612201MKNMKNM配筋率AS/A187MIN06，满足要求。（9）基底抗隆起稳定性验算抗隆起安全系数211213QCSDNCNKHDQ21689441756189317816134895DKPA11810418811685863489548492DHKPA1404CKPA10172TAN2TAN1017TAN45/2TAN451017/2251QNEE1/TAN842CQNN21348952511404842197124849220QCSDNCNKHDQ，满足抗隆起要求。222区域支护结构设计计算（1）计算模型该段为基坑西侧，整平后地面标高为3300M,围护桩顶标高51
41、50M,支撑标高5800,实际挖深79M。结构外侧地面附加荷载Q取20KPA。112312区段计算模型17（2）土层参数表5区段土层分布图层序号土层层厚重度粘聚力C内摩擦角KAKAKPKPM（KN/M3）KPA1杂填土05189135062107881609126821粘土061882161296063307961578125632淤泥质粘土417112389073208551366116941淤泥94168999747077008771299114052淤泥质粘土481751116846074308621345116063粉质粘土2618913231278063807991568125271
42、淤泥质粘土9178140410170699083614291195（3）土层侧向土压力计算主动土压力计算A点3330518061880317120732454121230855122AAKAQCKAKPAB点3334541371712073210868212308555852ABKACKAKPA上444454137171207710868299908776616ABKACKAKPA下C点44410868271682077154042999087710108ACKACKAKPAD点4441540467168207726662999087718776ADKACKAKPA上5551540467168
43、20743266621116086217884ADKACKAKPA下E点55526664817520743350621116086224126AEKACKAKPA上66626664817520638350621323079920254AEKACKAKPA下18F点666350626189206383997421323079923389AFKACKAKPA上777350626189206993997421404083625594AFKACKAKPA下G点777399749178206995599421404083636792AGKACKAKPA上被动土压力计算C点44229991142278PC
44、CKPKPAD点444168672129911255299911416898PDKPCKPKPA上5551686721345112552111611617727PDKPCKPKPA下E点555112554817521345196552111611629025PEKPCKPKPA上6661125548175215681965521323125234132PEKPCKPKPA下F点6661965526189215682456921323125241837PFKPCKPKPA上7771965526189214292456921404119538465PFKPCKPKPA下G点777245699178
45、214292456921404119561357PGKPCKPKPA上净土压力计算（坑地面以下）C点2277101087831CPCACKPAD点16898187761878DPDADKPA上上上1772717884157DPDADKPA下下下E点29025241264899EPEAEKPA上上上341322025413878EPEAEKPA下下下F点418372338918448PFAFKPAF上上上384652559412871PFAFKPAF下下下G点19613573679224565PGAGKPAG上上上设土压力零点距D点为X，得157/4899/48015XXXM128711844813878489918781577831122585266161010824565372767465269015ABCDOEFG区段土压力分布图（4）土压力合力及作用点的计算仅计算净土压力零点以上部分）1112258523713083/2EAKNM2211112237463237/130839551126HAM21661610108
